2. Experimental methods2.1. Nozzle,

2. Experimental methods
2.1. Nozzle, model combustor, operational conditions
The generic nozzle shown in Fig. 1 was based on a design by TURBOMECA. An axi-symmetric
gaseous fuel jet (Ø = 4 mm) penetrated into a con- centric 30 mm wide swirling combustion air flow that was preheated electrically (623 K). The rounding-off at the outer rim of the original nozzle was replaced by right-angled edges as obvious from Fig. 1. Although this measure changes flu- id-dynamics significantly, computational meshes underlying any numerical simulation can reproduce this simplified geometry more precisely. Swirl in the air flow was generated by tangential vanes. The theoretical swirl number using geometrical design parameters was 1.2. The nozzle was operated close to the lean blow-off limit at three different combustor pressures as reported in Table 1. Although desirable, operation at 1 bar was impeded due to too large flame lift-off heights resulting in extinction. Air mass flow rates were scaled according to a pressure drop of Dp/p = 3% across the nozzle resulting in identical bulk velocities for all operational conditions. Residence times in the region of interest were in the order of a few ms which is comparable to realistic conditions. More experimental details and corresponding non-reacting flow conditions are reported in [34,35].
The optically accessible modular combustor provided boundary conditions similar to gas tur- bines. As detailed in [34,35], it consisted of a dou- ble-walled air cooled flame tube (Ø = 120 mm) encased in a pressure vessel. No film cooling inside the flame tube was necessary that may have dis- turbed flow and scalar fields. Dried and filtered air from two screw compressors (Atlas Copco) was split into combustion and cooling air at a ratio of 1:3. Cooling air was necessary to chill the quartz plates used for the optical access. Downstream it was mixed into the exhaust. Using a back pressure valve in the exhaust duct the

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

2 การวิธีที่ทดลอง2.1. หัวฉีด รุ่น combustor เงื่อนไขในการดำเนินงานหัวฉีดทั่วไปที่แสดงใน Fig. 1 เป็นไปตามแบบ โดย TURBOMECA มี axi สมมาตรเจ็ทเชื้อเพลิงเป็นต้น (Ø = 4 mm) อวัยวะเป็นแบบแอร์-ศูนย์กลาง 30 มิลลิเมตรกว้างหมุนรอบกระแสอากาศเผาไหม้ที่ถูกต่ำไฟฟ้า (623 K) การปัดเศษที่ริมด้านนอกของหัวฉีดเดิมถูกแทน โดยวาดขอบเป็นชัดเจน 1 Fig. แม้ว่าวัดนี้เปลี่ยนรหัสไข้หวัด-dynamics มาก สามารถสร้างทางเรขาคณิตนี้ง่ายตาข่ายคำนวณต้นแบบจำลองใด ๆ ได้แม่นยำมาก หมุนในกระแสอากาศถูกสร้างขึ้น โดย tangential vanes หมายเลขหมุนทฤษฎีโดยใช้พารามิเตอร์ออกแบบ geometrical 1.2 ได้ หัวฉีดถูกดำเนินการใกล้กับ lean เป่าปิดวงเงินที่สามดัน combustor ต่าง ๆ ในตารางที่ 1 แม้ปรารถนา การดำเนินการที่ 1 ถูก impeded จากไฮท์ lift-off เปลวไฟเกินที่เกิดดับ มวลอากาศไหลราคาถูกปรับตามหล่นดัน Dp/p = 3% ผ่านหัวฉีดในตะกอนจำนวนมากที่เหมือนกันสำหรับเงื่อนไขในการดำเนินงานทั้งหมด เรสซิเดนซ์ครั้งในภูมิภาคที่น่าสนใจกับกี่ ms ซึ่งเทียบได้กับสภาพที่เป็นจริงได้ รายละเอียดการทดลองมากขึ้นและสอดคล้องกันไม่ใช่ปฏิกิริยาขั้นตอนเงื่อนไขรายงานใน [34,35]Combustor modular optically เข้าให้เงื่อนไขขอบเขตคล้ายกับแก๊ส tur bines รายละเอียดใน [34,35], มันประกอบด้วยหลอดซิฮองเดา-ble-กำแพงอากาศระบายความร้อนด้วยเปลวไฟ (Ø = 120 mm) encased ในถังความดัน ฟิล์มไม่ระบายความร้อนภายในท่อไฟจำเป็นที่อาจมีโรค turbed ไหลและฟิลด์สเกลาได้ อากาศแห้ง และกรองจากสกรูสอง compressors (Atlas Copco) ถูกแบ่งออกเป็นการเผาไหม้และอากาศเย็นในอัตราส่วน 1:3 ระบายอากาศได้ต้องคลายแผ่นควอตซ์ที่ใช้สำหรับการเข้าถึงออปติคอล น้ำจะถูกผสมในไอเสีย ใช้วาล์วแรงดันย้อนกลับในท่อไอเสีย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

2. วิธีการทดลอง
2.1 หัวฉีด,
เตาเผาแบบจำลองสภาพการดำเนินงานหัวฉีดทั่วไปแสดงในรูป 1 อยู่บนพื้นฐานของการออกแบบโดย Turbomeca AXI
สมมาตรเจ็ก๊าซเชื้อเพลิง(O = 4 มิลลิเมตร) ทะลุเป็นศูนย์กลาง 30 มิลลิเมตรทําการเผาไหม้หมุนกว้างการไหลของอากาศที่อุ่นไฟฟ้า (623 K) ปัดเศษออกที่ขอบด้านนอกของหัวฉีดเดิมถูกแทนที่ด้วยขอบขวาเป็นมุมที่เห็นได้ชัดจากรูป 1. แม้ว่ามาตรการนี้มีการเปลี่ยนแปลง flu- คุณ id-การเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญตาข่ายคำนวณพื้นฐานการจำลองเชิงตัวเลขใด ๆ ที่สามารถทำซ้ำรูปทรงเรขาคณิตที่เรียบง่ายนี้อย่างแม่นยำมากขึ้น หมุนในการไหลของอากาศที่ถูกสร้างขึ้นโดยใบพัดวง จำนวนหมุนทฤษฎีโดยใช้พารามิเตอร์การออกแบบทางเรขาคณิตเป็น 1.2 หัวฉีดได้รับการดำเนินการใกล้กับขีด จำกัด ที่ระเบิดออกยันสามเตาเผาแรงกดดันที่แตกต่างกันตามที่รายงานใน 1 ตารางแม้ว่าจะเป็นที่น่าพอใจในการดำเนินงาน ณ วันที่ 1 บาร์ถูกขัดขวางเนื่องจากการขนาดใหญ่เกินไปสูงยกออกจากเปลวไฟที่เกิดขึ้นในการสูญเสีย อัตราการไหลของอากาศมวลถูกปรับตามการลดลงของความดัน Dp / p = 3% ทั่วหัวฉีดส่งผลให้ความเร็วกลุ่มเหมือนกันสำหรับเงื่อนไขการดำเนินงานทั้งหมด ครั้งที่อยู่อาศัยในภูมิภาคที่น่าสนใจอยู่ในคำสั่งของไม่กี่มิลลิวินาทีที่ซึ่งก็เปรียบได้กับสภาพที่เป็นจริง รายละเอียดเพิ่มเติมและการทดลองที่สอดคล้องกันที่ไม่ทำปฏิกิริยาเงื่อนไขการไหลจะมีการรายงานใน [34,35].
ห้องเผาไหม้แบบแยกส่วนที่สามารถเข้าถึงสายตาให้เงื่อนไขขอบเขตคล้ายกับก๊าซ tur- bines ตามรายละเอียดใน [34,35] มันประกอบไปด้วยอากาศเบิ้ผนัง dou- ระบายความร้อนด้วยหลอดไฟ (O = 120 มิลลิเมตร) encased ในเรือดัน ไม่มีการระบายความร้อนฟิล์มภายในหลอดไฟเป็นสิ่งจำเป็นที่อาจมีการไหล turbed ปรากฏและสนามสเกลาร์ แห้งและกรองอากาศจากสองสกรูคอมเพรสเซอร์ (Atlas Copco) ถูกแบ่งออกเป็นการเผาไหม้และอากาศเย็นในอัตราส่วน 1: 3 อากาศระบายความร้อนก็จำเป็นที่จะทำใจให้สบายแผ่นผลึกที่ใช้สำหรับการเข้าถึงออปติคอล ขั้นปลายมันถูกผสมลงในไอเสีย ใช้วาล์วความดันกลับมาอยู่ในท่อไอเสีย

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

: ) ในรัช: ) ในรัช: ) ในรัช: ) ในรัช: ) ในรัช: ) ในรัช