With regard to interrupted cooling,

With regard to interrupted cooling, we find that it affects the phase transformation rate of ε-ZrD1.8 phase and as a result leads to cracking. As mentioned above, based on the thermodynamic stability of phase structure, δ-ZrD1.66 is more stable at 900 °C, while ε-ZrD1.8 is more stable at 800 °C and 700 °C. So we conclude that at 900 °C and 2 atm δ-ZrD1.66 phase precipitates first, and then partially transforms to ε-ZrD1.8 phase with the next cooling. In the slow cooling, the rest of the δ-ZrD1.66 phase slowly transforms to ε-ZrD1.8, while in the furnace cooling, the rest of the δ-ZrD1.66 phase quickly transforms to ε-ZrD1.8 phase. Thus the martensitic transformation from δ-ZrD1.66 phase to ε-ZrD1.8 phase will take less time during furnace cooling. This will promote shear stress concentration and hence lead to cracking. Fig. 11 gives a schematic diagram of phase percentage in the samples at different interrupted temperatures, in which the needles represent ε-ZrD1.8 phase and the matrix is δ-ZrD1.66 phase. It can be seen from Fig. 11(a) that at the interrupted temperature of 900 °C there exist few needle-like ε-ZrD1.8 phases, while a large number of ε-ZrD1.8 phases precipitate later during the furnace cooling. From Fig. 11(b)–(d) it can be seen that with the decrease of interrupted temperatures, more ε-ZrD1.8 phase precipitate during the slow cooling, which causes less stress concentration and as a consequence reduces the tendency to crack, as shown by Fig. 8. Detailed mechanisms of deuterium absorption cracking in Zircaloy-4 alloys are summarized in Table 3 to provide a better understanding of its cracking behavior.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เกี่ยวกับการทำความเย็นถูกขัดจังหวะ เราพบว่า มีผลต่ออัตราการเปลี่ยนแปลงระยะε ZrD1.8 เฟส และเป็นผล นำไปสู่การถอดรหัส ดังกล่าวข้างต้น ขึ้นอยู่กับเสถียรภาพทางอุณหพลศาสตร์ของโครงสร้างระยะ δ ZrD1.66 คือล้ำที่ 900 ° C ขณะε ZrD1.8 ล้ำที่ 800 ° C และ 700 องศาเซลเซียส ดังนั้น เราสรุปว่า ที่ 900 ° C และ atm 2 δ-ZrD1.66 ระยะ precipitates แรก แล้ว บางส่วนแปลงระยะε ZrD1.8 กับการทำความเย็นต่อไป ในการทำความเย็นช้า เหลือระยะδ-ZrD1.66 ช้าแปลงให้ε-ZrD1.8 ในขณะเตาระบายความร้อน เหลือระยะδ-ZrD1.66 อย่างรวดเร็วแปลงε ZrD1.8 ระยะ ดังนั้น การแปลง martensitic จากระยะδ ZrD1.66 ε ZrD1.8 ระยะจะใช้เวลาน้อยระหว่างเตาระบายความร้อน นี้จะส่งเสริมความเข้มข้นความเครียดเฉือน และจึง นำไปสู่การถอดรหัส Fig. 11 ให้ไดอะแกรมแผนผังวงจรของเปอร์เซ็นต์ขั้นตอนในตัวอย่างที่แตกต่างกันอุณหภูมิเรียก เข็มแสดงถึงระยะε ZrD1.8 และเมตริกซ์เป็นระยะδ-ZrD1.66 จะเห็นได้จาก 11(a) Fig. ที่อุณหภูมิ 900 องศาเซลเซียสมีเรียกมีอยู่ไม่กี่เข็มเหมือนε-ZrD1.8 ระยะ ขณะ precipitate ระยะε ZrD1.8 เป็นจำนวนมากในช่วงเย็นเตา จาก Fig. 11(b)–(d) จะเห็นได้ที่ มีการลดลงของอุณหภูมิถูกขัดจังหวะ เพิ่มเติมε ZrD1.8 เฟส precipitate ระหว่างช้าทำความเย็น ซึ่งทำให้ความเข้มข้นน้อยกว่าความเครียด และลดแนวโน้มการถอดรหัส ผล แสดง โดย Fig. 8 กลไกของการดูดซึมของดิวเทอเรียมแตกในโลหะผสม Zircaloy-4 รายละเอียดจะสรุปในตารางที่ 3 ให้การเข้าใจพฤติกรรมของ cracking

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในเรื่องเกี่ยวกับการระบายความร้อนขัดจังหวะเราจะพบว่ามันมีผลต่ออัตราการเปลี่ยนเฟสเฟสε-ZrD1.8 และเป็นผลนำไปสู่​​การแตก ดังกล่าวข้างต้นอยู่บนพื้นฐานของความมั่นคงทางอุณหพลศาสตร์ของโครงสร้างเฟสδ-ZrD1.66 มีเสถียรภาพมากขึ้นที่ 900 องศาเซลเซียสในขณะที่ε-ZrD1.8 มีเสถียรภาพมากขึ้นที่ 800 ° C และ 700 ° C ดังนั้นเราจึงสรุปได้ว่าที่ 900 องศาเซลเซียสและตู้เอทีเอ็ม 2 เฟสδ-ZrD1.66 ตกตะกอนก่อนแล้วบางส่วนเปลี่ยนไปε-ZrD1.8 ขั้นตอนการระบายความร้อนด้วยต่อไป ในการระบายความร้อนช้าส่วนที่เหลือของδ-ZrD1.66 เฟสช้าที่จะเปลี่ยนε-ZrD1.8 ในขณะที่ในการระบายความร้อนเตาเผาส่วนที่เหลือของขั้นตอนการδ-ZrD1.66 แปลงได้อย่างรวดเร็วเพื่อε-ZrD1.8 เฟส ดังนั้นการเปลี่ยนแปลง martensitic จากδ-ZrD1.66 เฟสเฟสε-ZrD1.8 จะใช้เวลาน้อยลงในช่วงการระบายความร้อนของเตาเผา นี้จะส่งเสริมความเข้มข้นขจัดความเครียดและด้วยเหตุนี้นำไปสู่​​การแตก รูป 11 ให้แผนภาพร้อยละขั้นตอนในตัวอย่างที่อุณหภูมิขัดจังหวะแตกต่างกันซึ่งในขั้นตอนการเป็นตัวแทนของเข็มε-ZrD1.8 และเมทริกซ์คือδ-ZrD1.66 เฟส มันสามารถเห็นได้จากรูป 11 (ก) ว่าที่อุณหภูมิขัดจังหวะ 900 ° C มีอยู่ไม่กี่เข็มเหมือนขั้นตอนε-ZrD1.8 ในขณะที่จำนวนมากของขั้นตอนε-ZrD1.8 ตกตะกอนต่อมาในระหว่างการระบายความร้อนที่เตาเผา จากรูป 11 (ข) - (ง) จะเห็นได้ว่ามีการลดลงของอุณหภูมิขัดจังหวะมากขึ้นเฟสε-ZrD1.8 ตะกอนในระหว่างการระบายความร้อนช้าซึ่งเป็นสาเหตุของความเข้มข้นของความเครียดน้อยลงและเป็นผลให้ช่วยลดแนวโน้มที่จะแตกตามที่ปรากฏ โดยรูป 8. กลไกรายละเอียดของการดูดซึมไฮโดรเจนแตกใน Zircaloy-4 ผสมมีรายละเอียดในตารางที่ 3 เพื่อให้มีความเข้าใจที่ดีขึ้นของพฤติกรรมการแตกของ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เกี่ยวกับขัดเย็น เราพบว่า มันมีผลต่อระยะการเปลี่ยนแปลงอัตราε - zrd1.8 เฟสและเป็นผลนำไปสู่การแตกร้าว ดังกล่าวข้างต้น ขึ้นอยู่กับเสถียรภาพทางโครงสร้างเฟส δ -zrd1.66 มั่นคงกว่า 900 ° C ในขณะที่ε - zrd1.8 มั่นคงกว่าที่ 800 ° C และ 700 องศา ดังนั้นเราจึงสรุปได้ว่า ที่อุณหภูมิ 900 องศา C และ 2 ตู้ δ precipitates -zrd1.66 เฟสแรกแล้วบางส่วนแปลงให้ε - zrd1.8 ระยะกับความเย็นต่อไป ในเย็นช้า , ส่วนที่เหลือของδ -zrd1.66 ขั้นตอนค่อยๆ แปลงให้ε - zrd1.8 ในขณะที่ในเตาความร้อน ส่วนที่เหลือของδ -zrd1.66 ระยะได้อย่างรวดเร็วแปลงให้εเฟส zrd1.8 . ดังนั้นการเปลี่ยนแปลงจากระยะ -zrd1.66 มาร์เทนซิติกδเพื่อεเฟส zrd1.8 จะใช้เวลาน้อยกว่าในเตาเย็นนี้จะส่งเสริมความเข้มข้นของความเค้นเฉือนและจึงนำไปสู่การแตกร้าว รูปที่ 11 ให้แผนภาพเฟสเปอร์เซ็นต์ในตัวอย่างที่อุณหภูมิแตกต่างขัดขวาง ซึ่งเข็มแสดงεเฟส zrd1.8 และเมทริกซ์δ -zrd1.66 เฟส มันสามารถเห็นได้จากรูปที่ 11 ( ก ) ที่อุณหภูมิ 900 องศา C ขัดจังหวะ มีอยู่ไม่กี่อย่างε - ระยะ zrd1.8 เข็ม ,ในขณะที่จำนวนมากของε - ระยะ zrd1.8 ตกตะกอน หลังจากนั้นในเตาเย็น จากรูปที่ 11 ( ข ) และ ( ค ) จะเห็นได้ว่ามีการลดลงของอุณหภูมิมากขึ้นεขัดจังหวะ , - zrd1.8 ระยะตกตะกอนในช่วงเย็นช้า ซึ่งสาเหตุของความเครียดน้อยลงและเป็นผลให้ลดแนวโน้มที่จะแตก ดังจะเห็นได้จากรูปที่ 8รายละเอียดกลไกการดูดซึมเสรีไทยแตกในโลหะผสม zircaloy-4 สรุปได้ในตารางที่ 3 เพื่อให้มีความเข้าใจที่ดีขึ้นของการพฤติกรรม