- ข้อความ
- ประวัติศาสตร์
2. MethodologyThe layouts of the co
2. Methodology
The layouts of the compared cycles while receiving heat input solely from solar radiation are presented in Fig. 1 (SRC) and Fig. 2 (KC). With reference to Fig. 1, the superheated steam obtained from the receiver (stream 1) is expanded in the turbine. The low temperature, low pressure steam (stream 2) is then condensed to obtain saturated liquid (stream 3) which is then pumped till the turbine inlet pressure is attained (stream 4).
Several cycle layouts have been proposed for power plants operating with a KC with input from different types of heat sources [18]. In this study, the layout was kept in a simple form with one separator and two recuperators as it was compared with the most basic Rankine cycle.
With reference to Fig. 2, the working solution ammonia-water mixture entering the turbine (stream 1) is expanded. Energy is recovered from stream 2 to preheat the working solution in recuperator-1. In order to have a low condensation pressure in the condenser-1, a separator is used from which a rich ammonia vapour (stream 11) and a lean ammonia liquid (stream 12) are obtained. The lean liquid is mixed with the working solution (in mixer-1) and thus the ammonia mass fraction in condenser-1 is reduced. The mass flow rate in the separator loop is determined by the satis- faction of the pinch point criterion for the recuperator-2. A throttle valve is used to bring the pressure of the lean liquid (stream 12) down to the pressure level of the working fluid (stream 4) before mixing in mixer-1. The rich vapour (stream 11) is mixed with the basic solution (stream 8) to again form the working fluid (stream
14) before going through the condenser-2 and the pump-2 to in- crease the pressure equal to the turbine inlet pressure. After the pump-2, the working fluid is heated up to the turbine inlet tem- perature in the receiver.
The analysis presented in this paper consisted of the following parts:
a. The KC and the SRC were modelled using Aspen Plus (v7.2) [19].
The thermophysical properties of the working fluids for both the cycles were evaluated using the Peng-Robinson equation of state with Boston-Mathias extension (PR-BM) [20]. All the models were steady-state models. For all the cases, the cycles were optimised to deliver the maximum possible work output with the same turbine inlet temperature (450 o C) and the same amount of energy input. For the SRC, the simulations were performed by varying the turbine inlet pressure until the vapour fraction at the turbine outlet reaches its minimum value (0.85). For the KC, the cycles were optimised by varying the temperature difference between stream 3 and stream 10 (in Fig. 2), and the temperature at the receiver inlet (stream 17 in Fig. 2) while making certain that the pinch point temperature difference (PPTD) remains above the minimum values (as mentioned in the assumptions later) in all the heat exchangers. The set of values for various streams for the optimised cycles is termed as the design point of operation.
b. An exergy analysis was then performed to determine the plant exergy efficiency (the ratio of the net work output to the exergy available in the solar radiation incident on the receiver surface), and the components where most exergy was destroyed or lost in the different cycle configurations.
c. Finally, the solar receiver was replaced by a two-tank molten- salt storage system as the primary source of heat input (Fig. 3) with HITEC molten-salt [21] as the storage medium. The high temperature of the storage was fixed at 430 o C (assumed to be
20 o C below the turbine inlet temperature since the storage was
supposed to be charged by the vapour generated in the solar receiver itself). Similarly, it was also assumed that the molten- salt can only heat the working fluid up to 410 o C (again 20 o C below the molten-salt hot temperature), and an additional external heater (e.g. a fossil fuel or biomass fired burner) is employed to heat the working fluid to 450 o C, the turbine inlet temperature, so that the power cycle always operates at the design point. The cold temperature of the storage was then calculated so as to maintain the pinch point condition for the storage heat exchanger. It was assumed that the cold tempera- ture of the molten-salt (HITEC) cannot go below 180 o C to avoid freezing of the salt which occurs at 142 o C [21]. The specific heat capacity of HITEC was assumed to be equal to 0.373 cal/(g o C) [21] or 1567.1 J/(kg K). The molten-salt mass flow rate required by the cycles was then evaluated for different turbine inlet pressures and ammonia mass fractions. Only the discharge cycle for the storage system was considered in the current study. This
receiver as the primary source of heat input, it was assumed to have a PPTD of at least 20 o C in the storage heat exchanger. Since a temperature difference of 20 o C was assumed between the hot temperature of the molten salt and the working fluid temper- ature at the corresponding point in the storage heat exchanger (during both charging and discharging of the storage), a mini- mum PPTD of the same value was considered for the entire heat exchanger. All the heat exchangers were modelled as counter- flow heat exchangers.
d. The turbine inlet temperature was fixed at 450 o C. The turbine
had an isentropic efficiency of 80 % and a mechanical efficiency of 98 %. All the pumps had an efficiency of 90 %. The minimum allowed vapour fraction at the turbine outlet was 0.85. The condenser cooling water inlet temperature was 20 o C and the maximum allowed temperature rise for the cooling water was
15 o C.
e. The environment for the exergy analysis was considered to be
25 o C (To) and 1 bar (po).
The rate of solar exergy incident on the receiver surface was calculated using the following equation [25]:
part of the analysis was modelled using MATLAB (R2013a) as
" 4 To
1 To 4 #
Aspen Plus does not include HITEC in its component database. Also, as MATLAB has a very good interface with REFPROP [22],
E_ s;rec ¼ Is;b Arec
1 - 3 T þ 3 T
(2.1)
the thermophysical properties of the working fluid for this part of the analysis were calculated using REFPROP (v9.0).
The following assumptions were made for the analysis:
a. Since very few central receiver STPPs with DSG are currently operative [23], and very little operational data is available in open literature regarding these plants, the solar receiver was assumed to be similar to the one used in the PS10 STPP. Similar to the PS10 plant, the receiver efficiency was assumed to be 90.2
% (an annual average value, including the heat losses to the environment), and the peak design value of solar irradiance on the receiver to be 0.65 MW/m2 [24]. However, the area of the
receiver was assumed as 42.65 m2 so that the heat input to the
working fluid became 25 MW for all the cases. It was also assumed that the irradiance is evenly distributed over the receiver area and that there were no pressure losses.
b. Pressure drops and heat losses were neglected in the other components of both the cycles.
c. The recuperators in the KC had a PPTD of at least 5 o C. The
condensers in both the cycles had a PPTD of at least 4 o C. When using the molten-salt storage system instead of the solar receiver as the primary source of heat input, it was assumed to have a PPTD of at least 20 o C in the storage heat exchanger. Since a temperature difference of 20 o C was assumed between the hot temperature of the molten salt and the working fluid temper- ature at the corresponding point in the storage heat exchanger (during both charging and discharging of the storage), a mini- mum PPTD of the same value was considered for the entire heat exchanger. All the heat exchangers were modelled as counter- flow heat exchangers.
d. The turbine inlet temperature was fixed at 450 o C. The turbine
had an isentropic efficiency of 80 % and a mechanical efficiency of 98 %. All the pumps had an efficiency of 90 %. The minimum allowed vapour fraction at the turbine outlet was 0.85. The condenser cooling water inlet temperature was 20 o C and the maximum allowed temperature rise for the cooling water was
15 o C.
e. The environment for the exergy analysis was considered to be
25 o C (To) and 1 bar (po).
The rate of solar exergy incident on the receiver surface was calculated using the following equation [25]:
The layouts of the compared cycles while receiving heat input solely from solar radiation are presented in Fig. 1 (SRC) and Fig. 2 (KC). With reference to Fig. 1, the superheated steam obtained from the receiver (stream 1) is expanded in the turbine. The low temperature, low pressure steam (stream 2) is then condensed to obtain saturated liquid (stream 3) which is then pumped till the turbine inlet pressure is attained (stream 4).
Several cycle layouts have been proposed for power plants operating with a KC with input from different types of heat sources [18]. In this study, the layout was kept in a simple form with one separator and two recuperators as it was compared with the most basic Rankine cycle.
With reference to Fig. 2, the working solution ammonia-water mixture entering the turbine (stream 1) is expanded. Energy is recovered from stream 2 to preheat the working solution in recuperator-1. In order to have a low condensation pressure in the condenser-1, a separator is used from which a rich ammonia vapour (stream 11) and a lean ammonia liquid (stream 12) are obtained. The lean liquid is mixed with the working solution (in mixer-1) and thus the ammonia mass fraction in condenser-1 is reduced. The mass flow rate in the separator loop is determined by the satis- faction of the pinch point criterion for the recuperator-2. A throttle valve is used to bring the pressure of the lean liquid (stream 12) down to the pressure level of the working fluid (stream 4) before mixing in mixer-1. The rich vapour (stream 11) is mixed with the basic solution (stream 8) to again form the working fluid (stream
14) before going through the condenser-2 and the pump-2 to in- crease the pressure equal to the turbine inlet pressure. After the pump-2, the working fluid is heated up to the turbine inlet tem- perature in the receiver.
The analysis presented in this paper consisted of the following parts:
a. The KC and the SRC were modelled using Aspen Plus (v7.2) [19].
The thermophysical properties of the working fluids for both the cycles were evaluated using the Peng-Robinson equation of state with Boston-Mathias extension (PR-BM) [20]. All the models were steady-state models. For all the cases, the cycles were optimised to deliver the maximum possible work output with the same turbine inlet temperature (450 o C) and the same amount of energy input. For the SRC, the simulations were performed by varying the turbine inlet pressure until the vapour fraction at the turbine outlet reaches its minimum value (0.85). For the KC, the cycles were optimised by varying the temperature difference between stream 3 and stream 10 (in Fig. 2), and the temperature at the receiver inlet (stream 17 in Fig. 2) while making certain that the pinch point temperature difference (PPTD) remains above the minimum values (as mentioned in the assumptions later) in all the heat exchangers. The set of values for various streams for the optimised cycles is termed as the design point of operation.
b. An exergy analysis was then performed to determine the plant exergy efficiency (the ratio of the net work output to the exergy available in the solar radiation incident on the receiver surface), and the components where most exergy was destroyed or lost in the different cycle configurations.
c. Finally, the solar receiver was replaced by a two-tank molten- salt storage system as the primary source of heat input (Fig. 3) with HITEC molten-salt [21] as the storage medium. The high temperature of the storage was fixed at 430 o C (assumed to be
20 o C below the turbine inlet temperature since the storage was
supposed to be charged by the vapour generated in the solar receiver itself). Similarly, it was also assumed that the molten- salt can only heat the working fluid up to 410 o C (again 20 o C below the molten-salt hot temperature), and an additional external heater (e.g. a fossil fuel or biomass fired burner) is employed to heat the working fluid to 450 o C, the turbine inlet temperature, so that the power cycle always operates at the design point. The cold temperature of the storage was then calculated so as to maintain the pinch point condition for the storage heat exchanger. It was assumed that the cold tempera- ture of the molten-salt (HITEC) cannot go below 180 o C to avoid freezing of the salt which occurs at 142 o C [21]. The specific heat capacity of HITEC was assumed to be equal to 0.373 cal/(g o C) [21] or 1567.1 J/(kg K). The molten-salt mass flow rate required by the cycles was then evaluated for different turbine inlet pressures and ammonia mass fractions. Only the discharge cycle for the storage system was considered in the current study. This
receiver as the primary source of heat input, it was assumed to have a PPTD of at least 20 o C in the storage heat exchanger. Since a temperature difference of 20 o C was assumed between the hot temperature of the molten salt and the working fluid temper- ature at the corresponding point in the storage heat exchanger (during both charging and discharging of the storage), a mini- mum PPTD of the same value was considered for the entire heat exchanger. All the heat exchangers were modelled as counter- flow heat exchangers.
d. The turbine inlet temperature was fixed at 450 o C. The turbine
had an isentropic efficiency of 80 % and a mechanical efficiency of 98 %. All the pumps had an efficiency of 90 %. The minimum allowed vapour fraction at the turbine outlet was 0.85. The condenser cooling water inlet temperature was 20 o C and the maximum allowed temperature rise for the cooling water was
15 o C.
e. The environment for the exergy analysis was considered to be
25 o C (To) and 1 bar (po).
The rate of solar exergy incident on the receiver surface was calculated using the following equation [25]:
part of the analysis was modelled using MATLAB (R2013a) as
" 4 To
1 To 4 #
Aspen Plus does not include HITEC in its component database. Also, as MATLAB has a very good interface with REFPROP [22],
E_ s;rec ¼ Is;b Arec
1 - 3 T þ 3 T
(2.1)
the thermophysical properties of the working fluid for this part of the analysis were calculated using REFPROP (v9.0).
The following assumptions were made for the analysis:
a. Since very few central receiver STPPs with DSG are currently operative [23], and very little operational data is available in open literature regarding these plants, the solar receiver was assumed to be similar to the one used in the PS10 STPP. Similar to the PS10 plant, the receiver efficiency was assumed to be 90.2
% (an annual average value, including the heat losses to the environment), and the peak design value of solar irradiance on the receiver to be 0.65 MW/m2 [24]. However, the area of the
receiver was assumed as 42.65 m2 so that the heat input to the
working fluid became 25 MW for all the cases. It was also assumed that the irradiance is evenly distributed over the receiver area and that there were no pressure losses.
b. Pressure drops and heat losses were neglected in the other components of both the cycles.
c. The recuperators in the KC had a PPTD of at least 5 o C. The
condensers in both the cycles had a PPTD of at least 4 o C. When using the molten-salt storage system instead of the solar receiver as the primary source of heat input, it was assumed to have a PPTD of at least 20 o C in the storage heat exchanger. Since a temperature difference of 20 o C was assumed between the hot temperature of the molten salt and the working fluid temper- ature at the corresponding point in the storage heat exchanger (during both charging and discharging of the storage), a mini- mum PPTD of the same value was considered for the entire heat exchanger. All the heat exchangers were modelled as counter- flow heat exchangers.
d. The turbine inlet temperature was fixed at 450 o C. The turbine
had an isentropic efficiency of 80 % and a mechanical efficiency of 98 %. All the pumps had an efficiency of 90 %. The minimum allowed vapour fraction at the turbine outlet was 0.85. The condenser cooling water inlet temperature was 20 o C and the maximum allowed temperature rise for the cooling water was
15 o C.
e. The environment for the exergy analysis was considered to be
25 o C (To) and 1 bar (po).
The rate of solar exergy incident on the receiver surface was calculated using the following equation [25]:
0/5000
2. วิธีรูปแบบของวงจรเปรียบเทียบขณะรับป้อนความร้อนจากรังสีแสงอาทิตย์เท่านั้นจะแสดงใน Fig. 1 (SRC) และ Fig. 2 (KC) มีการอ้างอิง Fig. 1 ไอน้ำ superheated ที่ได้รับจากผู้รับ (กระแส 1) ถูกขยายในกังหันลม อุณหภูมิต่ำ ความดันต่ำอบไอน้ำ (สตรีม 2) จากนั้นจะบีบเหลวอิ่มตัว (กระแส 3) ซึ่งจากนั้นจะสูบจนมีความดันทางเข้าของกังหัน สามารถบรรลุ (กระแส 4)ได้รับการเสนอหลายรอบเค้าโครงสำหรับโรงไฟฟ้าที่ดำเนินการกับ KC กับอินพุตจากชนิดต่าง ๆ ของแหล่งความร้อน [18] ในการศึกษานี้ เค้าโครงถูกเก็บในรูปแบบง่าย ๆ แยกที่หนึ่งและสอง recuperators เป็นมันถูกเมื่อเทียบกับพื้นฐานที่สุดอย่างไร Rankine วงจรผสมโซลูชั่นทำแอมโมเนียน้ำเข้ากังหัน (กระแส 1) จะถูกขยายโปร่ง Fig. 2 ควบคุมพลังงานจากกระแส 2 ข้อการแก้ปัญหาการทำงานในชื่นชอบ 1 เพื่อให้มีความดันต่ำควบแน่นในเครื่องควบแน่น-1 ตัวแยกใช้จากที่ ไอแอมโมเนียรวย (กระแส 11) และน้ำยาแอมโมเนียแบบ lean (กระแส 12) จะได้รับการ ผสมของเหลวแบบ lean กับการแก้ปัญหาการทำงาน (ในมิกเซอร์-1) และเศษมวลแอมโมเนียใน 1 เครื่องควบแน่นจะลดลงดังนั้น อัตรามวล flow ในลูปแยกจะถูกกำหนด โดยฝ่าย satis ของเกณฑ์จุดหยิกสำหรับชื่นชอบ-2 เค้นวาล์วใช้นำความดันของของเหลวแบบ lean (กระแส 12) จนถึงระดับความดันของ fluid ทำงาน (กระแส 4) นำมาผสมในเครื่องผสม-1 ไอรวย (กระแส 11) ผสมกับโซลูชันพื้นฐาน (กระแส 8) แบบ fluid ทำงาน (กระแสอีกครั้ง14) ก่อนที่จะผ่านเครื่องควบแน่น-2 และ -2 ปั๊มให้แรงดันเท่ากับความดันทางเข้าของกังหันในรอย หลังปั๊ม-2, fluid ทำงานเป็นความร้อนขึ้นกังหันทางเข้าของยการ-perature ในการรับสัญญาณ การวิเคราะห์ที่นำเสนอในเอกสารนี้ประกอบด้วยส่วนต่าง ๆ ต่อไปนี้:อ. KC และ SRC ถูกคือ แบบจำลองใช้ Aspen Plus (v7.2) [19]คุณสมบัติ thermophysical ของ fluids ทำงานในรอบสองได้ถูกประเมินโดยใช้สมการเปิงโรบินสันรัฐบอสตัน Mathias ขยาย (PR-BM) [20] ทุกรุ่นถูกรุ่นท่อน ในทุกกรณี รอบถูกเหมาะงานกราฟฟิกเพื่อส่งออกทำงานได้สูงสุด ด้วยอุณหภูมิทางเข้าของกังหันที่เดียวกัน (450 o C) และจำนวนพลังงานป้อนข้อมูลเดียวกัน สำหรับนาย แบบจำลองถูกดำเนิน โดยแตกต่างกันความดันทางเข้าของกังหันจนกว่าเศษไอที่ร้านกังหันถึงค่าต่ำสุด (0.85) KC รอบถูกเหมาะงานกราฟฟิก โดยแตกต่างกันความแตกต่างอุณหภูมิระหว่าง 3 กระแสกระแส 10 (ใน Fig. 2), และอุณหภูมิที่ทางเข้าของตัวรับสัญญาณ (กระแส 17 ใน Fig. 2) ขณะที่ทำการบางอย่างที่ต่างกันอุณหภูมิการจุดหยิก (PPTD) ยังคงสูงกว่าค่าต่ำสุด (ตามที่ระบุในสมมติฐานในภายหลัง) ในการแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด เรียกว่าการตั้งค่าสำหรับกระแสข้อมูลต่าง ๆ สำหรับโอกาสบวมเป็นจุดออกแบบการb. การวิเคราะห์ exergy ที่ดำเนินการแล้วเพื่อกำหนด efficiency exergy ของพืช (อัตราส่วนของผลผลิตทำงานสุทธิ exergy ในเหตุการณ์บนพื้นผิวรับรังสีแสงอาทิตย์), และคอมโพเนนต์ที่ exergy ส่วนใหญ่ถูกทำลาย หรือสูญหายใน configurations รอบที่แตกต่างกันค.สุดท้าย รับพลังงานแสงอาทิตย์ถูกแทนระบบสองถังเก็บเกลือหลอมละลายเป็นแหล่งหลักของป้อนความร้อน (Fig. 3) กับหลอมละลายไฮเทคเกลือ [21] เป็นอุปกรณ์จัดเก็บข้อมูล อุณหภูมิสูงที่เก็บถูก fixed ที่ 430 o C (สมมติให้20 o C ด้านล่างอุณหภูมิเนื่องจากการจัดเก็บข้อมูลทางเข้าของกังหันควรจะเรียกไอที่สร้างขึ้นในการรับแสงเอง) ในทำนองเดียวกัน มันถูกยังสันนิษฐานว่า ที่หลอมละลายเกลือสามารถเท่าความร้อน fluid ทำงานได้ถึง 410 o C (อีก 20 o C ด้านล่างอุณหภูมิร้อนหลอมละลายเกลือ), และตัวเครื่องภายนอกเพิ่มเติม (เช่นเป็นเชื้อเพลิงฟอสซิลชีวมวล fired เครื่องเขียนหรือ) เป็นลูกจ้างร้อน fluid ทำงานถึง 450 o C อุณหภูมิทางเข้าของกังหัน ให้อำนาจรอบเสมอทำงานที่จุดออกแบบการ อุณหภูมิเย็นจัดเก็บมีคำนวณแล้วเพื่อรักษาสภาพจุดหยิกสำหรับแลกเปลี่ยนความร้อนเก็บ มันถูกสมมติว่า อุณหภูมิเย็น-ture ของเหลวเกลือ (ไฮเทค) ไปไม่ต่ำกว่า 180 o C เพื่อหลีกเลี่ยงการแช่เกลือที่เกิดขึ้นที่ 142 o C [21] Specific ความร้อนจำเพาะของไฮเทคถูกสมมติให้เท่ากับ 0.373 cal /(g o C) [21] หรือ 1567.1 J /(kg K) อัตราเกลือหลอมละลายมวล flow จำเป็นต้องใช้วงจรถูกแล้วประเมินความดันทางเข้าของกังหันที่แตกต่างกันและเศษส่วนโดยรวมของแอมโมเนีย เฉพาะวงจรจำหน่ายระบบจัดเก็บข้อมูลถูกพิจารณาในการศึกษาปัจจุบัน นี้ รับเป็นแหล่งหลักของป้อนความร้อน มันถูกสมมติให้มี PPTD น้อย 20 o C ในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่เก็บ ตั้งแต่ความแตกต่างอุณหภูมิ 20 o C ถูกสมมติระหว่างอุณหภูมิร้อนเกลือหลอมละลายและการทำงาน fluid อารมณ์-ature จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนที่เก็บ (ในระหว่างชาร์จไฟ และปล่อยของเก็บข้อมูล) PPTD มัมมินิของค่าเดียวกันได้พิจารณาสำหรับแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดก็คือ แบบจำลองเป็นการแลกเปลี่ยนความร้อน flow นับd. อุณหภูมิทางเข้าของกังหันถูก fixed ที่ 450 o เซลเซียส กังหันลมมีการ efficiency isentropic 80% และ efficiency กล 98% ปั๊มทั้งหมดมีการ efficiency 90% คำนวณได้เศษไอที่ร้านกังหันเป็น 0.85 เครื่องควบแน่นระบายความร้อนที่อุณหภูมิของทางเข้าของน้ำ 20 o C และสูงสุดที่อนุญาตให้อุณหภูมิเพิ่มขึ้นสำหรับน้ำเย็น15 o เซลเซียสe. สิ่งแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ exergy ถูกพิจารณาที่จะ25 o C (ไป) และ 1 บาร์ (po)อัตราของเหตุการณ์ exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวรับถูกคำนวณโดยใช้สมการต่อไปนี้ [25]: ส่วนหนึ่งของการวิเคราะห์ได้คือ แบบจำลองโดยใช้ MATLAB (R2013a) "4 การ #1-4 Aspen Plus รวมไฮเทคในฐานข้อมูลคอมโพเนนต์ ยัง MATLAB มีอินเตอร์เฟซที่ดีกับ REFPROP [22], E_ s; rec ¼เป็น b Arec 1 - 3 þ T 3 T (2.1) คุณสมบัติ thermophysical ของ fluid ทำงานสำหรับการวิเคราะห์ส่วนนี้ถูกคำนวณโดยใช้ REFPROP (v9.0)สมมติฐานต่อไปนี้มีไว้สำหรับการวิเคราะห์:a. เนื่องจากรับสัญญาณกลางน้อยมาก STPPs กับดีเอสจีกำลัง [23] ในการผ่าตัด และข้อมูลการดำเนินงานมากน้อย ได้เปิดวรรณคดีเกี่ยวกับพืชเหล่านี้ รับพลังงานแสงอาทิตย์ถูกสันนิษฐานจะคล้ายกับที่ใช้ใน PS10 STPP เช่นเดียวกับพืช PS10, efficiency รับได้ถือว่า 90.2% (เป็นค่าเฉลี่ยรายปี รวมทั้งสูญเสียความร้อนในสภาพแวดล้อม), และค่าออกแบบสูงสุดของ irradiance แสงบนตัวรับสัญญาณเป็น 0.65 MW/m2 [24] อย่างไรก็ตาม พื้นที่รับที่สมมติเป็น 42.65 m2 เพื่อให้ความร้อนที่ป้อนเข้าfluid ทำงานกลายเป็น 25 MW สำหรับทุกกรณี มันถูกสันนิษฐานว่า irradiance ที่จะถูกกระจายอย่างสม่ำเสมอมากกว่าตั้งรับ และที่มีการสูญเสียความดันไม่เกิดความดันลดลง และสูญเสียความร้อนได้ที่ไม่มีกิจกรรมในส่วนประกอบอื่น ๆ ของทั้งสองรอบc. การ recuperators ใน KC ที่มี PPTD น้อย 5 o C.condensers ในทั้งสองรอบที่มี PPTD น้อย 4 o เซลเซียส เมื่อใช้ระบบเก็บเกลือหลอมเหลวแทนที่จะรับพลังงานแสงอาทิตย์เป็นแหล่งที่มาหลักของข้อมูลป้อนเข้าความร้อน มันเป็นสมมติให้มี PPTD น้อย 20 o C ในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่เก็บ ตั้งแต่ความแตกต่างอุณหภูมิ 20 o C ถูกสมมติระหว่างอุณหภูมิร้อนเกลือหลอมละลายและการทำงาน fluid อารมณ์-ature จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนที่เก็บ (ในระหว่างชาร์จไฟ และปล่อยของเก็บข้อมูล) PPTD มัมมินิของค่าเดียวกันได้พิจารณาสำหรับแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดก็คือ แบบจำลองเป็นการแลกเปลี่ยนความร้อน flow นับd. อุณหภูมิทางเข้าของกังหันถูก fixed ที่ 450 o เซลเซียส กังหันลมมีการ efficiency isentropic 80% และ efficiency กล 98% ปั๊มทั้งหมดมีการ efficiency 90% คำนวณได้เศษไอที่ร้านกังหันเป็น 0.85 เครื่องควบแน่นระบายความร้อนที่อุณหภูมิของทางเข้าของน้ำ 20 o C และสูงสุดที่อนุญาตให้อุณหภูมิเพิ่มขึ้นสำหรับน้ำเย็น15 o เซลเซียสe. สิ่งแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ exergy ถูกพิจารณาที่จะ25 o C (ไป) และ 1 บาร์ (po)อัตราของเหตุการณ์ exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวรับถูกคำนวณโดยใช้สมการต่อไปนี้ [25]:
การแปล กรุณารอสักครู่..
2. วิธีการ
รูปแบบของรอบเมื่อเทียบขณะที่ได้รับความร้อน แต่เพียงผู้เดียวจากรังสีแสงอาทิตย์จะถูกนำเสนอในรูป 1 (SRC) และรูป 2 (KC) มีการอ้างอิงถึงรูป 1, ไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ได้จากการรับสัญญาณ (กระแส 1) มีการขยายตัวในกังหัน อุณหภูมิต่ำอบไอน้ำแรงดันต่ำ (สตรีม 2) มีการรวมตัวจากนั้นจะได้รับของเหลวอิ่มตัว (กระแส 3) ซึ่งเป็นที่สูบแล้วจนถึงความดันขาเข้ากังหันจะบรรลุ (กระแส 4).
รูปแบบวงจรหลายคนได้รับการเสนอชื่อสำหรับโรงไฟฟ้าที่มีการดำเนินงาน KC ด้วยการป้อนข้อมูลจากชนิดของแหล่งความร้อน [18] ในการศึกษานี้รูปแบบที่ถูกเก็บไว้ในรูปแบบที่เรียบง่ายกับหนึ่งคั่นและสอง recuperators ขณะที่มันถูกเมื่อเทียบกับรอบแรพื้นฐานที่สุด.
ด้วยการอ้างอิงถึงรูป 2, แอมโมเนียผสมน้ำวิธีการแก้ปัญหาการทำงานเข้าสู่กังหัน (กระแส 1) มีการขยาย พลังงานมีการกู้คืนจาก 2 กระแสที่จะอุ่นวิธีการทำงานในการกู้-1 เพื่อให้มีความดันการรวมตัวในระดับต่ำในคอนเดนเซอร์-1, แยกถูกนำมาใช้จากการที่ไอแอมโมเนียที่อุดมไปด้วย (กระแส 11) และของเหลวแอมโมเนียลีน (กระแส 12) จะได้รับ ของเหลวยันมีการผสมกับวิธีการทำงาน (ในเครื่องผสม-1) และทำให้ส่วนมวลแอมโมเนียในคอนเดนเซอร์-1 จะลดลง อัตราชั้นมวลโอ๊ยในวงคั่นจะถูกกำหนดโดยฝ่าย satis- เกณฑ์จุดหนีบสำหรับกู้-2 ลิ้นปีกผีเสื้อจะใช้ในการทำให้ความดันของของเหลวลีน (กระแส 12) ลงไปที่ระดับความดันของ UID ชั้นทำงาน (กระแส 4) ก่อนที่จะผสมในเครื่องผสม-1 ที่อุดมไปด้วยไอน้ำ (stream 11) ผสมกับการแก้ปัญหาระดับล่าง (กระแส 8) อีกครั้งในรูปแบบ UID ชั้นทำงาน (กระแส
14) ก่อนที่จะไปคอนเดนเซอร์-2 และปั๊ม 2 in-รอยพับความดันเท่ากับกังหันทางเข้า ความดัน หลังจากที่ปั๊ม-2, ชั้น UID ทำงานมีอุณหภูมิสูงขึ้นกับกังหัน inlet perature tem- รับ. การวิเคราะห์นำเสนอในบทความนี้ประกอบด้วยชิ้นส่วนต่อไปนี้: KC และ SRC ถูกจำลองการใช้แอสเพนพลัส (v7.2) [19]. คุณสมบัติ thermophysical ของ UIDs ชั้นที่ทำงานให้กับทั้งสองรอบได้รับการประเมินโดยใช้สมการ Peng-โรบินสันของรัฐที่มีนามสกุลบอสตันงัด (PR-BM) [20] ทุกรุ่นเป็นรุ่นที่มั่นคงของรัฐ สำหรับกรณีที่ทุกรอบได้รับการเพิ่มประสิทธิภาพในการส่งมอบผลงานที่เป็นไปได้สูงสุดที่มีอุณหภูมิเข้ากังหันเดียวกัน (450 องศาเซลเซียส) และจำนวนเงินเดียวกันของพลังงาน สำหรับ SRC, จำลองได้ดำเนินการโดยการเปลี่ยนแปลงความดันขาเข้ากังหันไอน้ำจนส่วนที่ร้านกังหันถึงค่าต่ำสุด (0.85) สำหรับเคซีรอบได้ดีที่สุดโดยการเปลี่ยนแปลงแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างกระแสที่ 3 และกระแส 10 (ในรูปที่. 2) และอุณหภูมิที่เข้ารับ (กระแส 17 ในรูป. 2) ในขณะที่ทำให้แน่ใจว่าจุดหนีบแตกต่างของอุณหภูมิ (PPTD) ยังคงสูงกว่าค่าต่ำสุด (ตามที่กล่าวไว้ในข้อสมมติฐานในภายหลัง) ในทุกเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน ชุดของค่าสำหรับลำธารต่างๆสำหรับรอบที่ดีที่สุดจะเรียกว่าเป็นจุดการออกแบบของการดำเนินการ. b การวิเคราะห์ Exergy ได้ดำเนินการแล้วในการกำหนด Exergy พืชประสิทธิภาพการ fi (สำหรับสัดส่วนของการส่งออกการทำงานสุทธิ Exergy ที่มีอยู่ในรังสีแสงอาทิตย์ที่อยู่บนพื้นผิวรับ) และชิ้นส่วนที่มากที่สุด Exergy ถูกทำลายหรือสูญหายในวงจรที่แตกต่างกันต่อต้าน gurations Fi . ค สุดท้ายรับแสงอาทิตย์ก็ถูกแทนที่ด้วยระบบจัดเก็บข้อมูลเกลือสองถัง molten- เป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อน (รูปที่. 3) กับ HITEC หลอมละลายเกลือ [21] เป็นสื่อกลางในการจัดเก็บข้อมูล อุณหภูมิสูงในการจัดเก็บที่ถูกไฟ xed ที่ 430 องศาเซลเซียส (สันนิษฐานว่าจะเป็น20 องศาเซลเซียสต่ำกว่าอุณหภูมิกังหันตั้งแต่การจัดเก็บที่ถูกควรจะเรียกเก็บโดยไอที่สร้างขึ้นในตัวรับแสงอาทิตย์ตัวเอง) ในทำนองเดียวกันมันก็สันนิษฐานว่าเกลือ molten- เท่านั้นสามารถให้ความร้อนทำงานชั้น uid ได้ถึง 410 องศาเซลเซียส (อีกครั้ง 20 องศาเซลเซียสด้านล่างเกลือหลอมเหลวที่อุณหภูมิร้อน) และเครื่องทำความร้อนภายนอกเพิ่มเติม (เช่นเชื้อเพลิงฟอสซิลหรือไฟชีวมวลเตาสีแดง ) เป็นลูกจ้างให้ความร้อนทำงาน fl uid ถึง 450 องศาเซลเซียสอุณหภูมิกังหันเพื่อให้วงจรไฟฟ้ามักจะทำงานที่จุดการออกแบบ อุณหภูมิหนาวเย็นของการจัดเก็บข้อมูลที่คำนวณแล้วเพื่อรักษาสภาพจุดหนีบสำหรับแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ สันนิษฐานว่าข้อมูล ture เย็นอุณหภูมิของเกลือหลอมเหลว (HITEC) ไม่สามารถไปด้านล่าง 180 องศาเซลเซียสเพื่อหลีกเลี่ยงการแช่แข็งของเกลือที่เกิดขึ้นอยู่ที่ 142 องศาเซลเซียส [21] ที่ระบุความจุความร้อนของค HITEC สันนิษฐานจะเท่ากับ 0.373 cal / (ไป C) [21] หรือ 1,567.1 J / (กก K) มวลหลอมเหลวเกลือชั้นอัตราโอ๊ยจำเป็นโดยรอบถูกประเมินแล้วสำหรับแรงกดดันทางเข้ากังหันที่แตกต่างกันและเศษส่วนมวลแอมโมเนีย รอบจำหน่ายเฉพาะสำหรับระบบจัดเก็บข้อมูลที่ได้รับการพิจารณาในการศึกษาในปัจจุบัน นี้รับเป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อนมันก็ถือว่ามี PPTD อย่างน้อย 20 องศาเซลเซียสในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิ 20 องศาเซลเซียสก็พอจะสันนิษฐานระหว่างอุณหภูมิร้อนของเกลือเหลวและการทำงานชั้น UID Ature temper- ที่จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บข้อมูล (ทั้งในระหว่างการชาร์จและการปฏิบัติของการจัดเก็บ) แม่ของมินิ PPTD ของค่าเดียวกันได้รับการพิจารณาสำหรับการแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด ทั้งหมดแลกเปลี่ยนความร้อนที่ถูกจำลองเป็นเคาน์เตอร์ชั้นโอ๊ยแลกเปลี่ยนความร้อน. ง อุณหภูมิกังหันถูกไฟ xed ที่ 450 องศาเซลเซียสกังหันมีประสิทธิภาพในสาย EF isentropic 80% และการขาดเพียงกล EF ไฟ 98% เครื่องสูบน้ำทั้งหมดมีประสิทธิภาพในสาย EF 90% ส่วนไอต่ำสุดที่อนุญาตที่ร้านกังหันเท่ากับ 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนที่อุณหภูมิของน้ำที่ไหลเข้าเป็น 20 องศาเซลเซียสและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นเป็น15 องศาเซลเซียสอี สภาพแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ Exergy ได้รับการพิจารณาให้เป็น25 องศาเซลเซียส (To) และ 1 บาร์ (PO). อัตราเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น Exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวตัวรับสัญญาณที่คำนวณโดยใช้สมการต่อไป [25]: ส่วนหนึ่งของการวิเคราะห์ก็ย่อมใช้ MATLAB (R2013a) ในฐานะ"ที่ 4 1 ถึง 4 # . แอสเพนพลัสไม่รวม HITEC ในฐานข้อมูลส่วนประกอบของยังเป็น MATLAB มีอินเตอร์เฟซที่ดีกับ REFPROP [22], E_ วินาที REC ¼คือข Arec 1 - 3 T? Th 3 T (2.1) . คุณสมบัติ thermophysical การทำงานชั้น uid สำหรับส่วนนี้ของการวิเคราะห์นี้จะถูกคำนวณโดยใช้ REFPROP (v9.0) สมมติฐานดังต่อไปนี้ถูกสร้างขึ้นมาสำหรับการวิเคราะห์: . ตั้งแต่รับน้อยมากกลาง STPPs กับดีเอสจีเป็น ปัจจุบันการผ่าตัด [23] และข้อมูลการดำเนินงานน้อยมากที่มีอยู่ในวรรณกรรมเปิดเกี่ยวกับพืชเหล่านี้รับแสงอาทิตย์ได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็นแบบเดียวกับที่ใช้ในการ PS10 STPP. คล้ายกับพืช PS10, ประสิทธิภาพใน EF รับสายได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็น 90.2 % (ค่าเฉลี่ยต่อปีรวมทั้งการสูญเสียความร้อนไปยังสภาพแวดล้อม) และค่าออกแบบจุดสูงสุดของรังสีแสงอาทิตย์บนเครื่องรับที่จะเป็น 0.65 เมกะวัตต์ / m2 [24] อย่างไรก็ตามพื้นที่รับสันนิษฐานเป็น 42.65 m2 เพื่อให้ความร้อนเพื่อUID ชั้นการทำงานกลายเป็น 25 เมกะวัตต์สำหรับทุกกรณี มันก็พอจะสันนิษฐานได้ว่ารังสีจะกระจายไปทั่วพื้นที่รับและว่าไม่มีการสูญเสียความดัน. ข หยดความดันและสูญเสียความร้อนที่ถูกละเลยในส่วนประกอบอื่น ๆ ของทั้งสองรอบ. ค recuperators ใน KC มี PPTD ไม่น้อยกว่า 5 องศาเซลเซียสคอนเดนเซอร์ทั้งในรอบมี PPTD อย่างน้อย 4 องศาเซลเซียสเมื่อมีการใช้ระบบจัดเก็บข้อมูลที่หลอมละลายเกลือแทนการรับแสงอาทิตย์เป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อน ป้อนข้อมูลมันก็ถือว่ามี PPTD อย่างน้อย 20 องศาเซลเซียสในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิ 20 องศาเซลเซียสก็พอจะสันนิษฐานระหว่างอุณหภูมิร้อนของเกลือเหลวและการทำงานชั้น UID Ature temper- ที่จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บข้อมูล (ทั้งในระหว่างการชาร์จและการปฏิบัติของการจัดเก็บ) แม่ของมินิ PPTD ของค่าเดียวกันได้รับการพิจารณาสำหรับการแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด ทั้งหมดแลกเปลี่ยนความร้อนที่ถูกจำลองเป็นเคาน์เตอร์ชั้นโอ๊ยแลกเปลี่ยนความร้อน. ง อุณหภูมิกังหันถูกไฟ xed ที่ 450 องศาเซลเซียสกังหันมีประสิทธิภาพในสาย EF isentropic 80% และการขาดเพียงกล EF ไฟ 98% เครื่องสูบน้ำทั้งหมดมีประสิทธิภาพในสาย EF 90% ส่วนไอต่ำสุดที่อนุญาตที่ร้านกังหันเท่ากับ 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนที่อุณหภูมิของน้ำที่ไหลเข้าเป็น 20 องศาเซลเซียสและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นเป็น15 องศาเซลเซียสอี สภาพแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ Exergy ได้รับการพิจารณาให้เป็น25 องศาเซลเซียส (To) และ 1 บาร์ (PO). อัตราเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น Exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวตัวรับสัญญาณที่คำนวณโดยใช้สมการต่อไป [25]
รูปแบบของรอบเมื่อเทียบขณะที่ได้รับความร้อน แต่เพียงผู้เดียวจากรังสีแสงอาทิตย์จะถูกนำเสนอในรูป 1 (SRC) และรูป 2 (KC) มีการอ้างอิงถึงรูป 1, ไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ได้จากการรับสัญญาณ (กระแส 1) มีการขยายตัวในกังหัน อุณหภูมิต่ำอบไอน้ำแรงดันต่ำ (สตรีม 2) มีการรวมตัวจากนั้นจะได้รับของเหลวอิ่มตัว (กระแส 3) ซึ่งเป็นที่สูบแล้วจนถึงความดันขาเข้ากังหันจะบรรลุ (กระแส 4).
รูปแบบวงจรหลายคนได้รับการเสนอชื่อสำหรับโรงไฟฟ้าที่มีการดำเนินงาน KC ด้วยการป้อนข้อมูลจากชนิดของแหล่งความร้อน [18] ในการศึกษานี้รูปแบบที่ถูกเก็บไว้ในรูปแบบที่เรียบง่ายกับหนึ่งคั่นและสอง recuperators ขณะที่มันถูกเมื่อเทียบกับรอบแรพื้นฐานที่สุด.
ด้วยการอ้างอิงถึงรูป 2, แอมโมเนียผสมน้ำวิธีการแก้ปัญหาการทำงานเข้าสู่กังหัน (กระแส 1) มีการขยาย พลังงานมีการกู้คืนจาก 2 กระแสที่จะอุ่นวิธีการทำงานในการกู้-1 เพื่อให้มีความดันการรวมตัวในระดับต่ำในคอนเดนเซอร์-1, แยกถูกนำมาใช้จากการที่ไอแอมโมเนียที่อุดมไปด้วย (กระแส 11) และของเหลวแอมโมเนียลีน (กระแส 12) จะได้รับ ของเหลวยันมีการผสมกับวิธีการทำงาน (ในเครื่องผสม-1) และทำให้ส่วนมวลแอมโมเนียในคอนเดนเซอร์-1 จะลดลง อัตราชั้นมวลโอ๊ยในวงคั่นจะถูกกำหนดโดยฝ่าย satis- เกณฑ์จุดหนีบสำหรับกู้-2 ลิ้นปีกผีเสื้อจะใช้ในการทำให้ความดันของของเหลวลีน (กระแส 12) ลงไปที่ระดับความดันของ UID ชั้นทำงาน (กระแส 4) ก่อนที่จะผสมในเครื่องผสม-1 ที่อุดมไปด้วยไอน้ำ (stream 11) ผสมกับการแก้ปัญหาระดับล่าง (กระแส 8) อีกครั้งในรูปแบบ UID ชั้นทำงาน (กระแส
14) ก่อนที่จะไปคอนเดนเซอร์-2 และปั๊ม 2 in-รอยพับความดันเท่ากับกังหันทางเข้า ความดัน หลังจากที่ปั๊ม-2, ชั้น UID ทำงานมีอุณหภูมิสูงขึ้นกับกังหัน inlet perature tem- รับ. การวิเคราะห์นำเสนอในบทความนี้ประกอบด้วยชิ้นส่วนต่อไปนี้: KC และ SRC ถูกจำลองการใช้แอสเพนพลัส (v7.2) [19]. คุณสมบัติ thermophysical ของ UIDs ชั้นที่ทำงานให้กับทั้งสองรอบได้รับการประเมินโดยใช้สมการ Peng-โรบินสันของรัฐที่มีนามสกุลบอสตันงัด (PR-BM) [20] ทุกรุ่นเป็นรุ่นที่มั่นคงของรัฐ สำหรับกรณีที่ทุกรอบได้รับการเพิ่มประสิทธิภาพในการส่งมอบผลงานที่เป็นไปได้สูงสุดที่มีอุณหภูมิเข้ากังหันเดียวกัน (450 องศาเซลเซียส) และจำนวนเงินเดียวกันของพลังงาน สำหรับ SRC, จำลองได้ดำเนินการโดยการเปลี่ยนแปลงความดันขาเข้ากังหันไอน้ำจนส่วนที่ร้านกังหันถึงค่าต่ำสุด (0.85) สำหรับเคซีรอบได้ดีที่สุดโดยการเปลี่ยนแปลงแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างกระแสที่ 3 และกระแส 10 (ในรูปที่. 2) และอุณหภูมิที่เข้ารับ (กระแส 17 ในรูป. 2) ในขณะที่ทำให้แน่ใจว่าจุดหนีบแตกต่างของอุณหภูมิ (PPTD) ยังคงสูงกว่าค่าต่ำสุด (ตามที่กล่าวไว้ในข้อสมมติฐานในภายหลัง) ในทุกเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน ชุดของค่าสำหรับลำธารต่างๆสำหรับรอบที่ดีที่สุดจะเรียกว่าเป็นจุดการออกแบบของการดำเนินการ. b การวิเคราะห์ Exergy ได้ดำเนินการแล้วในการกำหนด Exergy พืชประสิทธิภาพการ fi (สำหรับสัดส่วนของการส่งออกการทำงานสุทธิ Exergy ที่มีอยู่ในรังสีแสงอาทิตย์ที่อยู่บนพื้นผิวรับ) และชิ้นส่วนที่มากที่สุด Exergy ถูกทำลายหรือสูญหายในวงจรที่แตกต่างกันต่อต้าน gurations Fi . ค สุดท้ายรับแสงอาทิตย์ก็ถูกแทนที่ด้วยระบบจัดเก็บข้อมูลเกลือสองถัง molten- เป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อน (รูปที่. 3) กับ HITEC หลอมละลายเกลือ [21] เป็นสื่อกลางในการจัดเก็บข้อมูล อุณหภูมิสูงในการจัดเก็บที่ถูกไฟ xed ที่ 430 องศาเซลเซียส (สันนิษฐานว่าจะเป็น20 องศาเซลเซียสต่ำกว่าอุณหภูมิกังหันตั้งแต่การจัดเก็บที่ถูกควรจะเรียกเก็บโดยไอที่สร้างขึ้นในตัวรับแสงอาทิตย์ตัวเอง) ในทำนองเดียวกันมันก็สันนิษฐานว่าเกลือ molten- เท่านั้นสามารถให้ความร้อนทำงานชั้น uid ได้ถึง 410 องศาเซลเซียส (อีกครั้ง 20 องศาเซลเซียสด้านล่างเกลือหลอมเหลวที่อุณหภูมิร้อน) และเครื่องทำความร้อนภายนอกเพิ่มเติม (เช่นเชื้อเพลิงฟอสซิลหรือไฟชีวมวลเตาสีแดง ) เป็นลูกจ้างให้ความร้อนทำงาน fl uid ถึง 450 องศาเซลเซียสอุณหภูมิกังหันเพื่อให้วงจรไฟฟ้ามักจะทำงานที่จุดการออกแบบ อุณหภูมิหนาวเย็นของการจัดเก็บข้อมูลที่คำนวณแล้วเพื่อรักษาสภาพจุดหนีบสำหรับแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ สันนิษฐานว่าข้อมูล ture เย็นอุณหภูมิของเกลือหลอมเหลว (HITEC) ไม่สามารถไปด้านล่าง 180 องศาเซลเซียสเพื่อหลีกเลี่ยงการแช่แข็งของเกลือที่เกิดขึ้นอยู่ที่ 142 องศาเซลเซียส [21] ที่ระบุความจุความร้อนของค HITEC สันนิษฐานจะเท่ากับ 0.373 cal / (ไป C) [21] หรือ 1,567.1 J / (กก K) มวลหลอมเหลวเกลือชั้นอัตราโอ๊ยจำเป็นโดยรอบถูกประเมินแล้วสำหรับแรงกดดันทางเข้ากังหันที่แตกต่างกันและเศษส่วนมวลแอมโมเนีย รอบจำหน่ายเฉพาะสำหรับระบบจัดเก็บข้อมูลที่ได้รับการพิจารณาในการศึกษาในปัจจุบัน นี้รับเป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อนมันก็ถือว่ามี PPTD อย่างน้อย 20 องศาเซลเซียสในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิ 20 องศาเซลเซียสก็พอจะสันนิษฐานระหว่างอุณหภูมิร้อนของเกลือเหลวและการทำงานชั้น UID Ature temper- ที่จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บข้อมูล (ทั้งในระหว่างการชาร์จและการปฏิบัติของการจัดเก็บ) แม่ของมินิ PPTD ของค่าเดียวกันได้รับการพิจารณาสำหรับการแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด ทั้งหมดแลกเปลี่ยนความร้อนที่ถูกจำลองเป็นเคาน์เตอร์ชั้นโอ๊ยแลกเปลี่ยนความร้อน. ง อุณหภูมิกังหันถูกไฟ xed ที่ 450 องศาเซลเซียสกังหันมีประสิทธิภาพในสาย EF isentropic 80% และการขาดเพียงกล EF ไฟ 98% เครื่องสูบน้ำทั้งหมดมีประสิทธิภาพในสาย EF 90% ส่วนไอต่ำสุดที่อนุญาตที่ร้านกังหันเท่ากับ 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนที่อุณหภูมิของน้ำที่ไหลเข้าเป็น 20 องศาเซลเซียสและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นเป็น15 องศาเซลเซียสอี สภาพแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ Exergy ได้รับการพิจารณาให้เป็น25 องศาเซลเซียส (To) และ 1 บาร์ (PO). อัตราเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น Exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวตัวรับสัญญาณที่คำนวณโดยใช้สมการต่อไป [25]: ส่วนหนึ่งของการวิเคราะห์ก็ย่อมใช้ MATLAB (R2013a) ในฐานะ"ที่ 4 1 ถึง 4 # . แอสเพนพลัสไม่รวม HITEC ในฐานข้อมูลส่วนประกอบของยังเป็น MATLAB มีอินเตอร์เฟซที่ดีกับ REFPROP [22], E_ วินาที REC ¼คือข Arec 1 - 3 T? Th 3 T (2.1) . คุณสมบัติ thermophysical การทำงานชั้น uid สำหรับส่วนนี้ของการวิเคราะห์นี้จะถูกคำนวณโดยใช้ REFPROP (v9.0) สมมติฐานดังต่อไปนี้ถูกสร้างขึ้นมาสำหรับการวิเคราะห์: . ตั้งแต่รับน้อยมากกลาง STPPs กับดีเอสจีเป็น ปัจจุบันการผ่าตัด [23] และข้อมูลการดำเนินงานน้อยมากที่มีอยู่ในวรรณกรรมเปิดเกี่ยวกับพืชเหล่านี้รับแสงอาทิตย์ได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็นแบบเดียวกับที่ใช้ในการ PS10 STPP. คล้ายกับพืช PS10, ประสิทธิภาพใน EF รับสายได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็น 90.2 % (ค่าเฉลี่ยต่อปีรวมทั้งการสูญเสียความร้อนไปยังสภาพแวดล้อม) และค่าออกแบบจุดสูงสุดของรังสีแสงอาทิตย์บนเครื่องรับที่จะเป็น 0.65 เมกะวัตต์ / m2 [24] อย่างไรก็ตามพื้นที่รับสันนิษฐานเป็น 42.65 m2 เพื่อให้ความร้อนเพื่อUID ชั้นการทำงานกลายเป็น 25 เมกะวัตต์สำหรับทุกกรณี มันก็พอจะสันนิษฐานได้ว่ารังสีจะกระจายไปทั่วพื้นที่รับและว่าไม่มีการสูญเสียความดัน. ข หยดความดันและสูญเสียความร้อนที่ถูกละเลยในส่วนประกอบอื่น ๆ ของทั้งสองรอบ. ค recuperators ใน KC มี PPTD ไม่น้อยกว่า 5 องศาเซลเซียสคอนเดนเซอร์ทั้งในรอบมี PPTD อย่างน้อย 4 องศาเซลเซียสเมื่อมีการใช้ระบบจัดเก็บข้อมูลที่หลอมละลายเกลือแทนการรับแสงอาทิตย์เป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อน ป้อนข้อมูลมันก็ถือว่ามี PPTD อย่างน้อย 20 องศาเซลเซียสในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บ เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิ 20 องศาเซลเซียสก็พอจะสันนิษฐานระหว่างอุณหภูมิร้อนของเกลือเหลวและการทำงานชั้น UID Ature temper- ที่จุดที่สอดคล้องกันในการแลกเปลี่ยนความร้อนจัดเก็บข้อมูล (ทั้งในระหว่างการชาร์จและการปฏิบัติของการจัดเก็บ) แม่ของมินิ PPTD ของค่าเดียวกันได้รับการพิจารณาสำหรับการแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด ทั้งหมดแลกเปลี่ยนความร้อนที่ถูกจำลองเป็นเคาน์เตอร์ชั้นโอ๊ยแลกเปลี่ยนความร้อน. ง อุณหภูมิกังหันถูกไฟ xed ที่ 450 องศาเซลเซียสกังหันมีประสิทธิภาพในสาย EF isentropic 80% และการขาดเพียงกล EF ไฟ 98% เครื่องสูบน้ำทั้งหมดมีประสิทธิภาพในสาย EF 90% ส่วนไอต่ำสุดที่อนุญาตที่ร้านกังหันเท่ากับ 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนที่อุณหภูมิของน้ำที่ไหลเข้าเป็น 20 องศาเซลเซียสและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นเป็น15 องศาเซลเซียสอี สภาพแวดล้อมสำหรับการวิเคราะห์ Exergy ได้รับการพิจารณาให้เป็น25 องศาเซลเซียส (To) และ 1 บาร์ (PO). อัตราเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น Exergy แสงอาทิตย์บนพื้นผิวตัวรับสัญญาณที่คำนวณโดยใช้สมการต่อไป [25]
การแปล กรุณารอสักครู่..
2 . วิธีการ
เค้าโครงของเทียบรอบในขณะที่ได้รับการป้อนข้อมูลความร้อนแต่เพียงผู้เดียวจากรังสีแสงอาทิตย์จะถูกนำเสนอในรูปที่ 1 ( SRC ) และรูปที่ 2 ( KC ) โดยอ้างอิงจากรูปที่ 1 , ไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ได้รับจากผู้รับ ( สาย 1 ) จะถูกขยายในกังหัน อุณหภูมิต่ำไอน้ำแรงดันต่ำ ( สาย 2 ) แล้วย่อเพื่อให้ได้ของเหลวอิ่มตัว ( สาย 3 ) ซึ่งเป็นแล้วสูบจนกังหันความดันขาเข้าจะบรรลุ ( สาย 4 ) .
รูปแบบวงจรหลายได้รับการเสนอสำหรับโรงไฟฟ้า ปฏิบัติการกับ KC กับข้อมูลจากชนิดของแหล่งที่มา [ 18 ] ความร้อน ในการศึกษานี้เค้าโครงที่ถูกเก็บไว้ในรูปแบบง่าย ๆและหนึ่งคั่นสอง recuperators กับมัน เมื่อเทียบกับพื้นฐานที่สุด แรนคินวงจร .
อ้างอิงรูปที่ 2 การทำงานแก้ปัญหาแอมโมเนียน้ำผสมเข้ากังหัน ( สาย 1 ) ขยาย เป็นพลังงานที่ได้จากกระแส 2 เพื่อเปิดโซลูชั่นการทำงานใน recuperator-1 . เพื่อให้มีความดันต่ำใน condenser-1 การควบแน่น ,แยกใช้แอมโมเนียซึ่งอุดมไปด้วย ( สาย 11 ) และลีนแอมโมเนียเหลว ( สาย 12 ) จะได้รับ ของเหลวลีนผสมกับโซลูชั่นการทำงาน ( ใน mixer-1 ) และแอมโมเนียใน condenser-1 เศษส่วนมวลจะลดลง มวลflโอ๊ยอัตราในที่คั่นห่วงถูกกำหนดโดยสาธิต - ฝ่ายของหยิกชี้เกณฑ์สำหรับ recuperator-2 .เป็นวาล์วปีกผีเสื้อใช้ที่จะนำความดันของของเหลว ( กระแสยัน 12 ) ลงสู่ระดับความดันของการทำงานflอิ๊ด ( สาย 4 ) ก่อนการผสมใน mixer-1 . ประกอบไปด้วย ( สาย 11 ) มาผสมกับสารละลายด่าง ( สาย 8 ) อีกรูปแบบflทำงานวิทย์ ( กระแส
14 ) ก่อนที่จะผ่าน condenser-2 และ pump-2 ในรอยพับความดันเท่ากับกังหันความดันขาเข้า .หลังจาก pump-2 , ทำงานfl uid คืออุ่นกับกังหันเข้าเต็มๆ - perature ในรับ
การวิเคราะห์ที่นำเสนอในบทความนี้ประกอบด้วยส่วนต่อไปนี้ :
1 . เคซีและ SRC ได้จำลองการใช้ Aspen Plus ( v7.2
) [ 19 ]สมบัติทางกายภาพและทางความร้อนของการทำงานflหมายเลขผู้ใช้ของทั้งสองรอบ วิเคราะห์โดยใช้สมการสภาวะเปงโรบินสันกับบอสตันมาเทียสส่วนขยาย ( pr-bm ) [ 20 ] ทุกรุ่นเป็นแบบคงที่ . สำหรับกรณีทั้งหมด รอบมาเพิ่มประสิทธิภาพในการส่งมอบผลผลิตงานสูงสุดที่เป็นไปได้กับอุณหภูมิกังหันปากน้ำเดียวกัน ( 450 o C ) และจำนวนเดียวกันของข้อมูลพลังงานสำหรับ SRC , จำลองการเปลี่ยนแปลงกังหันความดันขาเข้าจนกว่าไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบถึงค่าต่ำสุดของ ( 0.85 ) สำหรับ เคซี , รอบมาสูงสุดที่อุณหภูมิแตกต่าง ระหว่างกระแสและกระแส 10 ( ในรูปที่ 2 ) และอุณหภูมิที่ตัวรับสัญญาณขาเข้า ( สาย 17 ในฟิค2 ) ในขณะที่ทำให้แน่ใจว่าหยิกชี้ความแตกต่างของอุณหภูมิ ( pptd ) ยังคงสูงกว่าค่าต่ำสุด ( ตามที่กล่าวไว้ในเบื้องต้น ภายหลัง ) ในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด . ชุดของค่าของกระแสต่างๆที่ดีที่สุดรอบเป็น termed เป็นจุดการออกแบบของการดำเนินงาน .
Bมีการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีแล้วทำการศึกษาพืช ( อัตราส่วนประสิทธิภาพราคา EF จึงของผลผลิตงานสุทธิเพื่อเส้นทางที่มีอยู่ในรังสีที่เกิดขึ้นบนพื้นผิวรับ ) และส่วนประกอบที่เซอร์ที่สุด ถูกทำลาย หรือสูญหายในที่แตกต่างกันรอบคอน จึง gurations .
c . ในที่สุดรับแสงอาทิตย์ถูกแทนที่ด้วยสองถังหล่อ - ระบบจัดเก็บเกลือเป็นแหล่งหลักของความร้อนที่ป้อน ( รูปที่ 3 ) กับไฮเทค ละลายเกลือ [ 21 ] เป็นกระเป๋าขนาดกลาง อุณหภูมิสูงของกระเป๋ามันจึง xed ที่ 430 o C ( สมมติเป็น
20 o C ด้านล่าง กังหันที่อุณหภูมิตั้งแต่การเก็บ
ควรจะเรียกเก็บโดยไอน้ำที่สร้างขึ้นในแผงรับเอง ) ในทํานองเดียวกันมันก็ถือว่าหล่อ เกลือสามารถให้ความร้อนทำงานflอิ๊ดถึง 410 o C ( อีก 20 o C ด้านล่างเกลือเหลวร้อน อุณหภูมิ ) , และเครื่องทำน้ำอุ่นเพิ่มเติมจากภายนอก ( เช่น น้ำมัน หรือ เตาชีวมวลจึงเป็นสีแดง ) ใช้ความร้อนในการทำงานfl uid 450 O C , กังหันอุณหภูมิ ดังนั้นวงจรอำนาจมักจะทำงานที่จุดออกแบบอุณหภูมิความเย็นของกระเป๋าแล้วคำนวณเพื่อรักษาสภาพหยิกจุดสำหรับจัดเก็บอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน . มันถูกสันนิษฐานว่าเย็นอุณหภูมิ - ture ของเกลือหลอมเหลว ( ไฮเทค ) ไม่สามารถไปด้านล่าง 180 o C เพื่อหลีกเลี่ยงการแช่แข็งของเกลือซึ่งเกิดขึ้นที่ 142 o C [ 21 ] ส่วนกาจึง C ความจุความร้อนของไฮเทค เป็นสำคัญ เท่ากับ 0.373 cal / ( g o C ) [ 21 ] หรือ 1567.1 J / kg K )มวลเกลือหลอมเหลวflโอ๊ยอัตราที่ต้องการ โดยรอบ จากนั้นนำแรงดันขาเข้ากังหันที่แตกต่างกันและแอมโมเนียมวลเศษส่วน แค่ปลดวงจรสำหรับระบบจัดเก็บข้อมูลได้รับการพิจารณาในการศึกษาปัจจุบัน นี้
รับเป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อนที่ป้อน ก็ถือว่ามี pptd อย่างน้อย 20 o C ในการเก็บความร้อนการแลกเปลี่ยนเนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง 20 o C ว่าอุณหภูมิร้อนของเกลือหลอมเหลวและทำงานfl uid อารมณ์ - ตูเร ณจุดที่สอดคล้องกันในกระเป๋าอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน ( ทั้งในระหว่างการชาร์จและคายประจุของกระเป๋า ) , มินิ - pptd แม่ของค่าเดียวกันถือสำหรับอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเป็นช่างปั้นเป็นเคาน์เตอร์ - flแลกเปลี่ยนความร้อน . . .
D . กังหันอุณหภูมิถูกถ่ายทอด xed 450 o C
มีกังหันไอเซนโทรปิก EF จึงประสิทธิภาพ 80% และประสิทธิภาพของเครื่องกล EF จึง 98% ปั๊มทุกตัวจึงมีประสิทธิภาพ 90% ขั้นต่ำที่อนุญาตให้ไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบเป็น 0.85คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนอุณหภูมิน้ำขาเข้า 20 o C และอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นถูก
o
E 15 C สิ่งแวดล้อมเพื่อการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีถือเป็น
25 o C ( ) และบาร์ 1 ( PO ) .
อัตราเหตุการณ์เซอร์แสงอาทิตย์บนพื้นผิวรับคือ คำนวณโดยใช้สมการต่อไปนี้ [ 25 ] :
ส่วนของการวิเคราะห์ได้จำลองการใช้ MATLAB ( r2013a )
" 4
1 #
แอสเพนพลัสไม่รวมไฮเทคในองค์ประกอบของฐานข้อมูล ยังเป็นโปรแกรมที่มีอินเตอร์เฟซที่ดีมากกับ refprop [ 22 ] ,
e_ s ; REC ¼คือ ; B arec
1 - 3 þ T 3 T
( 2.1 ) สมบัติทางกายภาพและทางความร้อนของการทำงานfl uid ในส่วนของการวิเคราะห์ได้ใช้ refprop ( v9.0 )
สมมติฐานดังต่อไปนี้ถูกสร้างมาเพื่อวิเคราะห์ :
aตั้งแต่ stpps รับน้อยมากกลางกับ DSG กำลังผ่าตัด [ 23 ] และข้อมูลการดำเนินงานน้อยมากสามารถใช้ได้ในวรรณคดีเปิดเกี่ยวกับพืชเหล่านี้รับแสงอาทิตย์เป็นสำคัญ คล้ายกับที่ใช้ใน ps10 STPP . คล้ายกับ ps10 โรงงาน , รับ EF ประสิทธิภาพจึงเป็นสำคัญ 90.2
% ( ค่าเฉลี่ยรายปี รวมทั้งความร้อนจากสิ่งแวดล้อม )และยอดค่าออกแบบดังกล่าวพลังงานแสงอาทิตย์บนตัวรับเป็น 0.65 บาท / m2 [ 24 ] อย่างไรก็ตาม พื้นที่ของ
รับว่า M2 เป็นชาติอื่น จนความร้อนใส่ไปทำงานflอี๊ดเป็น 25 MW
สำหรับทุกกรณี นอกจากนี้ยังสันนิษฐานว่าบริเวณดังกล่าวเป็นเท่าเทียมกันกระจายสัญญาณและไม่มีการสูญเสียความดัน .
Bความดันลดและการสูญเสียความร้อนถูกทอดทิ้งในส่วนประกอบอื่น ๆของทั้งสองรอบ .
C recuperators ใน KC มี pptd อย่างน้อย 5 o C
คอนเดนเซอร์ในทั้งสองรอบ มี pptd อย่างน้อย 4 o C เมื่อใช้ละลายเกลือกระเป๋าระบบแทนของรับแสงอาทิตย์เป็นแหล่งปฐมภูมิ ของสัญญาณความร้อนมันถูกสันนิษฐานว่ามี pptd อย่างน้อย 20 o C ในการเก็บความร้อนการแลกเปลี่ยน เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง 20 o C ว่าอุณหภูมิร้อนของเกลือหลอมเหลวและทำงานfl uid อารมณ์ - ตูเร ณจุดที่สอดคล้องกันในกระเป๋าอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน ( ทั้งในระหว่างการชาร์จและคายประจุของกระเป๋า )มินิ - pptd แม่ของค่าเดียวกันถือสำหรับอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเป็นช่างปั้นเป็นเคาน์เตอร์ - flแลกเปลี่ยนความร้อน . . .
D . กังหันอุณหภูมิถูกถ่ายทอด xed 450 o C
มีกังหันไอเซนโทรปิก EF จึงประสิทธิภาพ 80% และประสิทธิภาพของเครื่องกล EF จึง 98% ปั๊มทุกตัวจึงมีประสิทธิภาพ 90%ขั้นต่ำที่อนุญาตให้ไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบเป็น 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนอุณหภูมิน้ำขาเข้า 20 o C และอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นถูก
o
E 15 C สิ่งแวดล้อมเพื่อการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีถือเป็น
25 o C ( ) และบาร์ 1
( PO )อัตราของเหตุการณ์เซอร์แสงอาทิตย์บนพื้นผิว รับ คำนวณได้โดยใช้สมการต่อไปนี้ [ 25 ] :
เค้าโครงของเทียบรอบในขณะที่ได้รับการป้อนข้อมูลความร้อนแต่เพียงผู้เดียวจากรังสีแสงอาทิตย์จะถูกนำเสนอในรูปที่ 1 ( SRC ) และรูปที่ 2 ( KC ) โดยอ้างอิงจากรูปที่ 1 , ไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ได้รับจากผู้รับ ( สาย 1 ) จะถูกขยายในกังหัน อุณหภูมิต่ำไอน้ำแรงดันต่ำ ( สาย 2 ) แล้วย่อเพื่อให้ได้ของเหลวอิ่มตัว ( สาย 3 ) ซึ่งเป็นแล้วสูบจนกังหันความดันขาเข้าจะบรรลุ ( สาย 4 ) .
รูปแบบวงจรหลายได้รับการเสนอสำหรับโรงไฟฟ้า ปฏิบัติการกับ KC กับข้อมูลจากชนิดของแหล่งที่มา [ 18 ] ความร้อน ในการศึกษานี้เค้าโครงที่ถูกเก็บไว้ในรูปแบบง่าย ๆและหนึ่งคั่นสอง recuperators กับมัน เมื่อเทียบกับพื้นฐานที่สุด แรนคินวงจร .
อ้างอิงรูปที่ 2 การทำงานแก้ปัญหาแอมโมเนียน้ำผสมเข้ากังหัน ( สาย 1 ) ขยาย เป็นพลังงานที่ได้จากกระแส 2 เพื่อเปิดโซลูชั่นการทำงานใน recuperator-1 . เพื่อให้มีความดันต่ำใน condenser-1 การควบแน่น ,แยกใช้แอมโมเนียซึ่งอุดมไปด้วย ( สาย 11 ) และลีนแอมโมเนียเหลว ( สาย 12 ) จะได้รับ ของเหลวลีนผสมกับโซลูชั่นการทำงาน ( ใน mixer-1 ) และแอมโมเนียใน condenser-1 เศษส่วนมวลจะลดลง มวลflโอ๊ยอัตราในที่คั่นห่วงถูกกำหนดโดยสาธิต - ฝ่ายของหยิกชี้เกณฑ์สำหรับ recuperator-2 .เป็นวาล์วปีกผีเสื้อใช้ที่จะนำความดันของของเหลว ( กระแสยัน 12 ) ลงสู่ระดับความดันของการทำงานflอิ๊ด ( สาย 4 ) ก่อนการผสมใน mixer-1 . ประกอบไปด้วย ( สาย 11 ) มาผสมกับสารละลายด่าง ( สาย 8 ) อีกรูปแบบflทำงานวิทย์ ( กระแส
14 ) ก่อนที่จะผ่าน condenser-2 และ pump-2 ในรอยพับความดันเท่ากับกังหันความดันขาเข้า .หลังจาก pump-2 , ทำงานfl uid คืออุ่นกับกังหันเข้าเต็มๆ - perature ในรับ
การวิเคราะห์ที่นำเสนอในบทความนี้ประกอบด้วยส่วนต่อไปนี้ :
1 . เคซีและ SRC ได้จำลองการใช้ Aspen Plus ( v7.2
) [ 19 ]สมบัติทางกายภาพและทางความร้อนของการทำงานflหมายเลขผู้ใช้ของทั้งสองรอบ วิเคราะห์โดยใช้สมการสภาวะเปงโรบินสันกับบอสตันมาเทียสส่วนขยาย ( pr-bm ) [ 20 ] ทุกรุ่นเป็นแบบคงที่ . สำหรับกรณีทั้งหมด รอบมาเพิ่มประสิทธิภาพในการส่งมอบผลผลิตงานสูงสุดที่เป็นไปได้กับอุณหภูมิกังหันปากน้ำเดียวกัน ( 450 o C ) และจำนวนเดียวกันของข้อมูลพลังงานสำหรับ SRC , จำลองการเปลี่ยนแปลงกังหันความดันขาเข้าจนกว่าไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบถึงค่าต่ำสุดของ ( 0.85 ) สำหรับ เคซี , รอบมาสูงสุดที่อุณหภูมิแตกต่าง ระหว่างกระแสและกระแส 10 ( ในรูปที่ 2 ) และอุณหภูมิที่ตัวรับสัญญาณขาเข้า ( สาย 17 ในฟิค2 ) ในขณะที่ทำให้แน่ใจว่าหยิกชี้ความแตกต่างของอุณหภูมิ ( pptd ) ยังคงสูงกว่าค่าต่ำสุด ( ตามที่กล่าวไว้ในเบื้องต้น ภายหลัง ) ในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด . ชุดของค่าของกระแสต่างๆที่ดีที่สุดรอบเป็น termed เป็นจุดการออกแบบของการดำเนินงาน .
Bมีการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีแล้วทำการศึกษาพืช ( อัตราส่วนประสิทธิภาพราคา EF จึงของผลผลิตงานสุทธิเพื่อเส้นทางที่มีอยู่ในรังสีที่เกิดขึ้นบนพื้นผิวรับ ) และส่วนประกอบที่เซอร์ที่สุด ถูกทำลาย หรือสูญหายในที่แตกต่างกันรอบคอน จึง gurations .
c . ในที่สุดรับแสงอาทิตย์ถูกแทนที่ด้วยสองถังหล่อ - ระบบจัดเก็บเกลือเป็นแหล่งหลักของความร้อนที่ป้อน ( รูปที่ 3 ) กับไฮเทค ละลายเกลือ [ 21 ] เป็นกระเป๋าขนาดกลาง อุณหภูมิสูงของกระเป๋ามันจึง xed ที่ 430 o C ( สมมติเป็น
20 o C ด้านล่าง กังหันที่อุณหภูมิตั้งแต่การเก็บ
ควรจะเรียกเก็บโดยไอน้ำที่สร้างขึ้นในแผงรับเอง ) ในทํานองเดียวกันมันก็ถือว่าหล่อ เกลือสามารถให้ความร้อนทำงานflอิ๊ดถึง 410 o C ( อีก 20 o C ด้านล่างเกลือเหลวร้อน อุณหภูมิ ) , และเครื่องทำน้ำอุ่นเพิ่มเติมจากภายนอก ( เช่น น้ำมัน หรือ เตาชีวมวลจึงเป็นสีแดง ) ใช้ความร้อนในการทำงานfl uid 450 O C , กังหันอุณหภูมิ ดังนั้นวงจรอำนาจมักจะทำงานที่จุดออกแบบอุณหภูมิความเย็นของกระเป๋าแล้วคำนวณเพื่อรักษาสภาพหยิกจุดสำหรับจัดเก็บอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน . มันถูกสันนิษฐานว่าเย็นอุณหภูมิ - ture ของเกลือหลอมเหลว ( ไฮเทค ) ไม่สามารถไปด้านล่าง 180 o C เพื่อหลีกเลี่ยงการแช่แข็งของเกลือซึ่งเกิดขึ้นที่ 142 o C [ 21 ] ส่วนกาจึง C ความจุความร้อนของไฮเทค เป็นสำคัญ เท่ากับ 0.373 cal / ( g o C ) [ 21 ] หรือ 1567.1 J / kg K )มวลเกลือหลอมเหลวflโอ๊ยอัตราที่ต้องการ โดยรอบ จากนั้นนำแรงดันขาเข้ากังหันที่แตกต่างกันและแอมโมเนียมวลเศษส่วน แค่ปลดวงจรสำหรับระบบจัดเก็บข้อมูลได้รับการพิจารณาในการศึกษาปัจจุบัน นี้
รับเป็นแหล่งที่มาหลักของความร้อนที่ป้อน ก็ถือว่ามี pptd อย่างน้อย 20 o C ในการเก็บความร้อนการแลกเปลี่ยนเนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง 20 o C ว่าอุณหภูมิร้อนของเกลือหลอมเหลวและทำงานfl uid อารมณ์ - ตูเร ณจุดที่สอดคล้องกันในกระเป๋าอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน ( ทั้งในระหว่างการชาร์จและคายประจุของกระเป๋า ) , มินิ - pptd แม่ของค่าเดียวกันถือสำหรับอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเป็นช่างปั้นเป็นเคาน์เตอร์ - flแลกเปลี่ยนความร้อน . . .
D . กังหันอุณหภูมิถูกถ่ายทอด xed 450 o C
มีกังหันไอเซนโทรปิก EF จึงประสิทธิภาพ 80% และประสิทธิภาพของเครื่องกล EF จึง 98% ปั๊มทุกตัวจึงมีประสิทธิภาพ 90% ขั้นต่ำที่อนุญาตให้ไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบเป็น 0.85คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนอุณหภูมิน้ำขาเข้า 20 o C และอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นถูก
o
E 15 C สิ่งแวดล้อมเพื่อการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีถือเป็น
25 o C ( ) และบาร์ 1 ( PO ) .
อัตราเหตุการณ์เซอร์แสงอาทิตย์บนพื้นผิวรับคือ คำนวณโดยใช้สมการต่อไปนี้ [ 25 ] :
ส่วนของการวิเคราะห์ได้จำลองการใช้ MATLAB ( r2013a )
" 4
1 #
แอสเพนพลัสไม่รวมไฮเทคในองค์ประกอบของฐานข้อมูล ยังเป็นโปรแกรมที่มีอินเตอร์เฟซที่ดีมากกับ refprop [ 22 ] ,
e_ s ; REC ¼คือ ; B arec
1 - 3 þ T 3 T
( 2.1 ) สมบัติทางกายภาพและทางความร้อนของการทำงานfl uid ในส่วนของการวิเคราะห์ได้ใช้ refprop ( v9.0 )
สมมติฐานดังต่อไปนี้ถูกสร้างมาเพื่อวิเคราะห์ :
aตั้งแต่ stpps รับน้อยมากกลางกับ DSG กำลังผ่าตัด [ 23 ] และข้อมูลการดำเนินงานน้อยมากสามารถใช้ได้ในวรรณคดีเปิดเกี่ยวกับพืชเหล่านี้รับแสงอาทิตย์เป็นสำคัญ คล้ายกับที่ใช้ใน ps10 STPP . คล้ายกับ ps10 โรงงาน , รับ EF ประสิทธิภาพจึงเป็นสำคัญ 90.2
% ( ค่าเฉลี่ยรายปี รวมทั้งความร้อนจากสิ่งแวดล้อม )และยอดค่าออกแบบดังกล่าวพลังงานแสงอาทิตย์บนตัวรับเป็น 0.65 บาท / m2 [ 24 ] อย่างไรก็ตาม พื้นที่ของ
รับว่า M2 เป็นชาติอื่น จนความร้อนใส่ไปทำงานflอี๊ดเป็น 25 MW
สำหรับทุกกรณี นอกจากนี้ยังสันนิษฐานว่าบริเวณดังกล่าวเป็นเท่าเทียมกันกระจายสัญญาณและไม่มีการสูญเสียความดัน .
Bความดันลดและการสูญเสียความร้อนถูกทอดทิ้งในส่วนประกอบอื่น ๆของทั้งสองรอบ .
C recuperators ใน KC มี pptd อย่างน้อย 5 o C
คอนเดนเซอร์ในทั้งสองรอบ มี pptd อย่างน้อย 4 o C เมื่อใช้ละลายเกลือกระเป๋าระบบแทนของรับแสงอาทิตย์เป็นแหล่งปฐมภูมิ ของสัญญาณความร้อนมันถูกสันนิษฐานว่ามี pptd อย่างน้อย 20 o C ในการเก็บความร้อนการแลกเปลี่ยน เนื่องจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง 20 o C ว่าอุณหภูมิร้อนของเกลือหลอมเหลวและทำงานfl uid อารมณ์ - ตูเร ณจุดที่สอดคล้องกันในกระเป๋าอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน ( ทั้งในระหว่างการชาร์จและคายประจุของกระเป๋า )มินิ - pptd แม่ของค่าเดียวกันถือสำหรับอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมด เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทั้งหมดเป็นช่างปั้นเป็นเคาน์เตอร์ - flแลกเปลี่ยนความร้อน . . .
D . กังหันอุณหภูมิถูกถ่ายทอด xed 450 o C
มีกังหันไอเซนโทรปิก EF จึงประสิทธิภาพ 80% และประสิทธิภาพของเครื่องกล EF จึง 98% ปั๊มทุกตัวจึงมีประสิทธิภาพ 90%ขั้นต่ำที่อนุญาตให้ไอส่วนที่กังหันเต้าเสียบเป็น 0.85 คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนอุณหภูมิน้ำขาเข้า 20 o C และอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตสำหรับน้ำหล่อเย็นถูก
o
E 15 C สิ่งแวดล้อมเพื่อการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีถือเป็น
25 o C ( ) และบาร์ 1
( PO )อัตราของเหตุการณ์เซอร์แสงอาทิตย์บนพื้นผิว รับ คำนวณได้โดยใช้สมการต่อไปนี้ [ 25 ] :
การแปล กรุณารอสักครู่..
ภาษาอื่น ๆ
การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.
- ส่งเสียงดังตอนใช้สมาธิ
- いいぞ、別に。……悪いか。
- โฆษณาในเว็บไซต์ เช่น YouTube แรกๆไม่เคยม
- Good morning (example).I really apprecia
- What is better to do so at all.
- ด้ามต๊าป
- Evaluate pass
- สร้างขึ้นเพื่อเป็นสัญญลักษณ์สำหรับนักเดิ
- วิทยาศาสร์
- สร้างขึ้นเพื่อเป็นสัญญลักษณ์สำหรับนักเดิ
- กุ้งทอดเบคอน
- สวัสดีค่ะ
- 3.2 System Choice and Plant ChoiceThere
- not only that it cannot be treated even
- อยากให้คุณมาพบพ่อแม่ของฉันก่อน
- Need to make decisions about when and ho
- ศักดิ์ศรีความเป็นมนุษย์ จิตใจ และจิตวิญญ
- Mediation
- คุณเป็นคนประเทศอะไร
- what is wrong with it
- ลูกหว้า
- คุณเป็นคนอิตาลีนี่เนี่ย ถึงว่าคุณสวย
- ดูไม่ได้เลย
- ฉันควรทำอย่างไร เมื่อลูกค้าไม่ได้รับสินค
