Annex D(normative)Cylinder Calculat

Annex D
(normative)
Cylinder Calculation Methods
D.1 Cylinder Pressure Containment and Strength Calculation Methods
Pressure containment:
Minimum cylinder tube wall thickness:
Minimum cylinder head thickness (flat head):
Maximum allowable tensile stress:
Maximum allowable thread shear stress:
Based on external thread shear area of:
Based on internal thread shear area of:
where
Ts is the ultimate tensile stress of material in question;
DF is the design factor;
Eweld is the tube joint efficiency depending upon weld and NDE (1.0 maximum);
dcyl is the tube inside diameter;
twall
P × dcyl ⁄ 2
Sa × Eweld – 0.6P
= -----------------------------------------
thead dcyl
Cf × P
Sa × Eweld
= ------------------------
Sa
Ts
DF
= -------
St 0.577
Ts
DF
= -------
As πnLeKn
1
2n
= ----- + 0.57735(Es – Kn)
An πnLeDs
1
2n
= ----- + 0.57735(Ds – En)
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 105
P is the pressure with force induced from Section 5;
Sa is the maximum allowable tensile stress;
Cf is the factor for flat head attachment (from ASME VIII UG-34) (0.33 minimum);
p is the screw thread pitch (length);
n is the threads per unit of length,1/p;
Le is the length of thread engagement (along axis of screw);
Kn is the maximum minor diameter of internal thread;
Es is the minimum pitch diameter of external thread;
En is the maximum pitch diameter of internal thread; and
Ds is the minimum major diameter of external thread.
D.2 Cylinder Buckling Calculation Methods
The elastic buckling force Pcr for the pin ended cylinder shown below is the lowest-order solution of:
where:
E1 is the elastic modulus of the cylinder body;
E2 is the elastic modulus of the rod;
I1 is the second moment of the area of cylinder body; and
I2 is the second moment of the area of the rod.
PcrL3s1s2 – 3E2I2q1C1s2 – 3E2I2q2C2s1 = 0
q1 2 Pcr
E1I1
= ----------
q1 2 Pcr
E2I2
= ----------
s1 = sin(q1L1)
s2 = sin(q2L2)
C1 = cos(q1L1)
C2 = cos(q2L2)
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
106 API SPECIFICATION 2C
See ISO TS 13725 for other cylinder configurations.
Figure D.1—Cylinder Configuration
Key
1 L1
2 L2
3 L3
4 E1I1
5 E2I2
1 2
5
4
3
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
107
Annex E
(informative)
Example Calculations
E.1 Calculation of Crane Design Loads for a Typical Load Condition
E.1.1 General
A crane is lifting a load (SWL) of 18,000 lb from a supply boat at a radius of 100 ft. The load block weighs 2,000 lb.
The lift is being made in a 6.6 ft (2 m) significant wave height from a drill ship. Using the general method (no vesselspecific
motions supplied), calculate the factored load acting on the crane. For this simplified example, no wind loads
shall be considered.
E.1.2 Crane Details
Maximum hoist speed on the loadline hoist is 200 ft/min and the crane is rigged with two-part loadline. The crane
boom length is 140 ft. At the 100 ft radius, the crane boom angle is 47° from horizontal. Stiffness of the crane was
calculated as 24,000 lb/ft for the main hoist at the 100 ft radius. The boom heel pin is 30 ft above the main deck which
is 70 ft above sea level. The lift is being made with the crane pointed directly off the port side of the drill ship.
E.1.3 Vertical Design Load
To determine the vertical factored load, Cv shall be calculated for offboard lifts in accordance with Equation 2.
where
K is the vertical spring rate of the crane at the hook expressed in lb/ft;
SWLH is the safe working load or rated load expressed in lb;
g is the acceleration due to gravity, 32.2, expressed in ft/s2; and
Vr is the relative velocity expressed in ft/s.
where
Vh is the maximum actual steady hoisting velocity for the SWL to be lifted expressed in ft/s;
Vd is the vertical velocity of the supply boat deck supporting the load expressed in ft/s; and
Vc is the vertical velocity of the crane boom tip due to crane base motion expressed in ft/s.
To calculate Cv, we shall know the significant wave height Hsig (6.6 ft), crane stiffness K (given as 24,000 lb/ft),
SWLH, Vh, Vd, and Vc. The SWLH is the SWL (18,000 lb) plus the weight of the hook block (2,000 lb) resulting in
a SWLH of 20,000 lb. The hoist velocity Vh = 200 ft/min divided by 2 line parts = 100 ft/min. The supply boat deck
Cv 1 + Vr K
g × SWLH
= × -------------------------, but not less than the onboard dynamic coefficient
Vr = Vh + Vd + Vc
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
108 API SPECIFICATION 2C
velocity Vd = 0.6 × 6.6 = 3.96 ft/s from Table 3. Vc = 0.05 × Hsig × Hsig in accordance with Table 3 or Vc = 0.05 × 6.6 ×
6.6 = 2.18 ft/s. The combined So Cv = 1 + [6.19 × (24,000/(32.2 ×
20,000))1/2] = 2.194 according to Equation 2. This shall be greater than the onboard dynamic coefficient which is
calculated using Equation 7.
where:
Cv is the dynamic coefficient;
Av is the vertical boom tip acceleration expressed in g’s; and
FL is the factored load expressed in lb.
The vertical boom tip acceleration is found in Table 4 for the general method and is 0.07 g. Therefore, Cv 1.373 –
20,000/1,173,913 + 0.07 = 1.426. This is above the high limit so the onboard Cv is 1.33 + Av = 1.4.
The offboard Cv is greater than the onboard so it is used. Equation (1) calculates the vertical factored load as shown
FL = SWLH × Cv = 20,000 × 2.194 = 43,884 lb. For normal rating calculations where SWLH is not known, see E.4.
E.1.4 Minimum Hook Speed
In the range of significant wave heights considered, the minimum required hook speed is calculated using Equation
(6): Vhmin = 0.1 (Hsig + 3.3) = 0.99 ft/sec = 59.4 ft/min. The actual hook speed is 100 ft/min, so the hook velocity meets the
requirements. The actual hook velocity shall be used in Equation (5) to calculate the dynamic coefficient.
E.1.5 Offlead and Sidelead Due to Supply Boat Motion
In accordance with Equation 9, the offlead force is:
where
Htip is the vertical distance from boom tip to supply boat deck expressed in ft; and
FL is the factored load expressed in lb.
The distance Htip can be calculated for a lattice boom or non-folding box boom by adding the distance from the water
to the boom heel pin to the length of the boom times the sine of the boom angle. Htip = (30+70) + 140 × sin(47°) = 202 ft.
The factored load from above is 43,884 lb.
Vr Vh Vd 2 Vc
= + + 2 = 6.19 ft/s = 371.4 ft/min.
Cv 1.373 SWLH
1, 173, 913
= – -------------------------- + Av, but not less than 1.1 + Av or greater than 1.33 + Av
WoffSB FL
2.5 + (0.457 × Hsig)
0.305 × Htip
= × ----------------------------------------------- ≤ 0.3FL
WoffSB 43 884 2.5 + (0.457 × 6.6)
0.305 × 202
= , × --------------------------------------------- = 3, 922 lb
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 109
The horizontal sideload applied at the boom tip due to supply boat motion is calculated using Equation (11).
E.1.6 Horizontal Loads Due to Static Crane Inclinations
According to Table 5 for a drill ship, the static inclinations shall be 2.5° list and 1° trim for the general method. Since
the crane boom is pointing in the port direction (as described above), the 2.5° list shall cause offlead and the 1° trim
shall cause sidelead. The offlead shall be accounted for by the operator adjusting his boom angle to get back to the
100 ft radius prior to making the lift. The sidelead shall be as given by Equation (14):
or The 1° trim angle shall also cause similar side loads due to
the boom and other crane components equal to their weight times sin(1°). These side loads should be applied to the
boom and other crane components.
E.1.7 Horizontal Loads Due to Crane Motions
According to Table 5 for a drill ship, the horizontal acceleration in g’s = 0.01 × (Hsig)1.1 but not less than 0.03. For Hsig =
6.6 ft, horizontal acceleration = 0.08 g. This acceleration should be applied as either a side acceleration on the crane or
an offlead acceleration on the crane, whichever creates the worst condition for the controlling component. For this
example, let us assume that the crane is oriented such that this load causes offlead. Since the boom is pointed in the
port direction, this means we are assuming the real crane horizontal accelerations are occurring in the port to
starboard direction, resulting in an applied static body force in the starboard to port direction in our model. From
Equation 16 through Equation (18):
or
and
where
crane base angle is the angle of crane base motions from the direction of boom (0° for only offlead, 90° for only
sidelead)
WsideSB
WoffSB
2
= ----------------
WsideSB = 1961 lb
WsideCl = FL × sin(static sidelead angle)
WsideCl = FL × sin(1°) = 43, 844 × (0.01745) = 766 lb.
WhorizontalCM = FL × horizontal acceleration
WhorizontalCM = FL × 43, 884 × 0.08 = 3498 lb
WoffCM = WhorizontalCM × cos(crane base angle)
WsideCM = WhorizontalCM × sin(crane base angle)
Copyright American Petroleum Institu

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

แอนเน็กซ์ D(normative)วิธีการคำนวณถังD.1 ถังแรงดันบรรจุและวิธีการคำนวณความแข็งแรงความดันบรรจุ:ความหนาของผนังถังต่ำท่อ:ความหนาต่ำสุดรูปทรงกระบอก head (หัวแบน):เครียดใช้แรงดึงสูงสุด:ความเครียดเฉือนด้ายสูงสุดที่อนุญาต:ตามหัวข้อภายนอกแรงเฉือนพื้นที่:ตามหัวข้อภายในพื้นที่แรงเฉือนของ:ซึ่งTs คือ ความเครียดแรงดึงสูงสุดวัสดุสอบถามDF เป็นตัวออกEweld มีประสิทธิภาพร่วมท่อขึ้นเชื่อมและ NDE (1.0 สูงสุด);dcyl เป็นท่อภายในเส้นผ่าศูนย์กลางtwallP × dcyl ⁄ 2Sa Eweld ซื้อ – 0.6P= -----------------------------------------thead dcylซื้อ Cf PEweld ซื้อ Sa= ------------------------SaTsDF= -------0.577 เซนต์TsDF= -------เป็น πnLeKn12n= ----- + 0.57735 (Es – ช็อปปิ้ง)ΠnLeDs การ12n= ----- + 0.57735 (ds-En)สถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---เครนสแตนต่างประเทศเชิงติด 105P คือ ความดันกับแรงที่เกิดจากส่วน 5Sa เป็นราคาสูงสุดที่ใช้แรงดึงความเครียดCf เป็นปัจจัยสำหรับการแนบหัวแบน (จาก ASME VIII ยูจี-34) (0.33 ต่ำสุด);p คือ ระยะห่างหัวข้อสกรู (ความยาว);n เป็นเส้นต่อหน่วยความยาว 1/pเลอคือ ความยาวของด้ายหมั้น (แกนของสกรู);แหนบ Kn คือ ขนาดเล็กสูงสุดของเธรดภายในEs คือ เส้นผ่าศูนย์กลางระยะห่างต่ำสุดของเธรดภายนอกน้ำมีเส้นผ่าศูนย์กลางระยะห่างสูงสุดของเธรดภายใน และDs เป็นเส้นหลักต่ำสุดของเธรดภายนอกD.2 ถัง Buckling คำนวณวิธียืดหยุ่นการ buckling Pcr สำหรับถัง pin ที่สิ้นสุดที่แสดงด้านล่างเป็นโซลูชันการสั่งต่ำสุดของแรง:ที่ตั้ง:E1 คือ โมดูลัสยืดหยุ่นของตัวกระบอกE2 คือ โมดูลัสยืดหยุ่นของเหล็กI1 เป็นบริเวณของร่างกายรูปทรงกระบอก เวลาที่สอง และI2 มีช่วงที่สองของพื้นที่ของท่อนไม้PcrL3s1s2 – 3E2I2q1C1s2 – 3E2I2q2C2s1 = 0ไตรมาสที่ 1 2 PcrE1I1= ----------ไตรมาสที่ 1 2 PcrE2I2= ----------s1 = sin(q1L1)s2 = sin(q2L2)C1 = cos(q1L1)C2 = cos(q2L2)สถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---ข้อมูลจำเพาะ API 106 2Cดู ISO TS 13725 สำหรับโครงแบบกระบอกอื่น ๆกำหนดค่า D.1—Cylinder รูปคีย์1 L12 L23 L34 E1I15 E2I21 2543สถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---107แอนเน็กซ์ E(ข้อมูล)ตัวอย่างการคำนวณE.1 คำนวณโหลดออกแบบเครนสำหรับเงื่อนไขทั่วไปโหลดทั่วไป E.1.1เครนจะยกโหลด (SWL) ของปอนด์ 18000 เรือซัพพลายที่รัศมีของ 100 ฟุต บล็อกโหลดน้ำหนัก 2000 ปอนด์ลิฟท์มีการทำในคลื่นสำคัญ 6.6 ฟุต (2 เมตร) ความสูงจากปลายสว่าน โดยใช้วิธีการทั่วไป (ไม่ vesselspecificเคลื่อนไหวให้), คำนวณโหลด factored กระทำการกระเรียน โหลดตัวนี้ง่าย ไม่มีลมจะถือว่ารายละเอียดเครน E.1.2ความเร็วสูงสุดของรอกในรอก loadline คือ 200 ฟุต/นาที และเครนมี rigged มี loadline สองส่วน กระเรียนบูมยาว 140 ฟุตได้ ในรัศมี 100 ฟุต มุมบูมเครนเป็น 47 องศาจากแนวนอน มีพังผืดกระเรียนคำนวณเป็น 24000 ปอนด์/ฟุตสำหรับรอกหลักในรัศมี 100 ฟุต เสียงส้น pin เป็น 30 ฟุตเหนือดาดฟ้าหลักซึ่งเป็น 70 ฟุตเหนือระดับน้ำทะเล มีการทำการยก ด้วยเครนชี้ปิดด้านพอร์ตของเรือลงรายละเอียดโดยตรงโหลด E.1.3 ออกแบบแนวตั้งเพื่อกำหนดโหลดการ factored แนวตั้ง Cv จะถูกคำนวณสำหรับลิฟท์ offboard ตามสมการ 2ซึ่งK คือ อัตราสปริงแนวตั้งของเครนที่เบ็ดในปอนด์/ฟุตSWLH คือ ปลอดภัยทำงานโหลดหรือโหลดได้รับคะแนนแสดงปอนด์g คือ ความเร่งเนื่องจากแรงโน้มถ่วง 32.2 แสดงใน ft/s2 และVr คือ ความเร็วสัมพัทธ์ที่แสดงใน ft/sซึ่งVh เป็นสูงสุดจริง steady hoisting ความเร็วสำหรับ SWL สงสัยแสดงใน ft/sVd เป็นความเร็วที่แนวตั้งของดาดฟ้าเรือจัดหาสนับสนุนการโหลดใน ft/s และVc คือ ความเร็วแนวตั้งของปลายบูมเครนเนื่องจากเครนเคลื่อนไหวพื้นฐานที่แสดงใน ft/sการคำนวณ Cv เราจะได้ทราบสำคัญความสูงของคลื่น Hsig (6.6 ฟุต), เครนราคาตึง K (ให้เป็น 24000 ปอนด์/ฟุต),SWLH, Vh, Vd และ Vc SWLH มี SWL (18000 ปอนด์) บวกกับน้ำหนักของบล็อกเบ็ด (2000 ปอนด์) ในSWLH ของ 20000 ปอนด์ ความเร็วรอก Vh = 200 ฟุต/นาทีหาร ด้วยส่วนบรรทัดที่ 2 = 100 ft/min ดาดฟ้าเรือซัพพลายประวัติ 1 + Vr Kซื้อ g SWLH=ซื้อ---, แต่ไม่น้อยกว่าค่าสัมประสิทธิ์แบบไดนามิกสวบสาบVr = Vd Vh + Vcสถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---ข้อมูลจำเพาะ API 108 2Cความเร็ว Vd = 0.6 × 6.6 = 3.96 ft/s จากตาราง 3 Vc = 0.05 × Hsig × Hsig ตามตาราง 3 หรือ Vc = 0.05 × 6.6 ×6.6 = 2.18 ft/s การรวมดังนั้น Cv = 1 + [6.19 × (24000 /(32.2 ×1 20000)) / 2] = 2.194 ตามสมการ 2 นี้จะมีค่ามากกว่าค่าสัมประสิทธิ์แบบไดนามิกสวบสาบซึ่งเป็นคำนวณโดยใช้สมการที่ 7ที่ตั้ง:Cv คือ สัมประสิทธิ์แบบไดนามิกAv คือ ความเร่งแนะนำบูมแนวตั้งที่แสดงใน g's และFL คือ โหลด factored แสดงปอนด์เร่งแนะนำบูมแนวตั้งอยู่ใน 4 ตารางทั่วไปสำหรับวิธี และเป็น 0.07 g ดังนั้น Cv 1.373 –20000/1,173,913 + 0.07 = 1.426 นี่เป็นขีดสูงจึง Cv สวบสาบ 1.33 + Av = 1.4Offboard Cv ได้มากกว่าค่าสวบสาบให้ใช้ สมการ (1) คำนวณโหลด factored แนวตั้งแสดงFL = SWLH × Cv = 20000 × 2.194 = 43,884 ปอนด์ สำหรับการคำนวณคะแนนปกติที่ไม่ได้รู้จัก SWLH ดู E.4ความเร็วต่ำสุดเบ็ด E.1.4ในช่วงของความสูงคลื่นสำคัญที่พิจารณา ขั้นต่ำต้องใช้ตะขอความเร็วจะถูกคำนวณโดยใช้สมการ(6): Vhmin = 0.1 (Hsig + 3.3) = 0.99 ฟุต / วินาที = 59.4 ft / min ความเร็วจริงเบ็ดคือ 100 ฟุต/นาที เพื่อให้ตรงกับความเร็วของ hookความต้องการ ความเร็วจริงเบ็ดจะถูกใช้ในสมการ (5) เพื่อคำนวณสัมประสิทธิ์แบบไดนามิกE.1.5 Offlead และ Sidelead ครบกำหนดในการจัดหาเรือเคลื่อนไหวตามสมการ 9 แรง offlead คือ:ซึ่งHtip คือ ระยะห่างแนวตั้งจากบูมจะจัดแสดงในฟุต ดาดฟ้าเรือ และFL คือ โหลด factored แสดงปอนด์สามารถคำนวณระยะห่าง Htip สำหรับโครงตาข่ายประกอบบูมหรือบูมไม่พับกล่อง โดยเพิ่มระยะห่างจากน้ำการตรึงส้นบูมกับความยาวของบูมเวลาค่าไซน์ของมุมบูม Htip = (30 + 70) + 140 × sin(47°) = 202 ฟุตโหลด factored จากข้างบนเป็นปอนด์ 43,884Vr Vh Vd 2 Vc= ++ 2 = 6.19 ft/s = 371.4 ft/minประวัติ 1.373 SWLH1, 173, 913= ----Av แต่ไม่น้อยกว่า 1.1 + Av หรือมากกว่า 1.33 + AvWoffSB FL2.5 + (0.457 × Hsig)0.305 × Htip= × ----------------------------------------------- ≤ 0.3FLWoffSB 43 884 2.5 + (0.457 × 6.6)0.305 × 202= , × --------------------------------------------- = 3, 922 lbสถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---เครนสแตนต่างประเทศติดเชิง 109Sideload แนวนอนที่ใช้ที่ปลายบูมเนื่องจากอุปทานเรือเคลื่อนไหวเป็นคำนวณโดยใช้สมการ (11)โหลดแนว E.1.6 จาก Inclinations คงกระเรียนตามตาราง 5 สำหรับเรือสว่าน inclinations คงจะเป็นรายการ 2.5 องศาและ 1 องศาตัดแต่งสำหรับวิธีการทั่วไป ตั้งแต่บูมเครนจะชี้ไปในทิศทางที่ท่าเรือ (ตามที่อธิบายไว้ข้างต้น) รายการ 2.5 องศาจะทำให้เกิด offlead และองศา 1 ตัดแต่งจะทำให้เกิด sidelead Offlead จะจะลงบัญชี โดยการดำเนินการปรับมุมของเขาบูมเพื่อกลับไปรัศมี 100 ฟุตก่อนที่จะทำการยก Sidelead จะเป็นกำหนด โดยสมการที่ (14):หรือ 1 องศาตัดมุมจะทำให้โหลดด้านคล้ายเนื่องบูมและเครนอื่น ๆ เท่ากับ sin(1°) ครั้งน้ำหนักของพวกเขา โหลดด้านเหล่านี้ควรใช้กับการบูมและเครนและอุปกรณ์ประกอบอื่น ๆE.1.7 โหลดแนวนอนเนื่องจากการเคลื่อนไหวของเครนตามตาราง 5 สำหรับเรือเจาะ ความเร่งแนวนอน g's = 0.01 × (Hsig) 1.1 แต่ไม่น้อยกว่า 0.03 Hsig =6.6 ฟุต แนวนอนเร่ง = g 0.08 ตามลำดับ เร่งนี้ควรใช้เป็นอย่างใดอย่างหนึ่งเป็นด้านเร่งบนกระเรียน หรือการเร่ง offlead บนกระเรียน แล้วสร้างเงื่อนไขเลวร้ายที่สุดสำหรับคอมโพเนนต์การควบคุม ในการนี้ตัวอย่าง ให้เราสมมติว่า กระเรียนคือแนวนี้โหลดทำให้ offlead เนื่องจากบูมจะชี้ในการทิศทางพอร์ต ซึ่งหมายความว่า เราจะสมมติว่า เร่งแนวเครนเกิดขึ้นในพอร์ตของstarboard ทิศทาง เกิดเป็นร่างกายคงที่ที่ใช้บังคับอยู่ใน starboard ทิศทางพอร์ตในรุ่นของเรา จากสมการ 16 ผ่านสมการ (18):หรือและซึ่งนกกระเรียนฐานมุมคือ มุมของการเคลื่อนไหวพื้นฐานของเครนจากทิศทางของเสียง (สำหรับเฉพาะ offlead 0°, 90° สำหรับเท่านั้นsidelead)WsideSBWoffSB2= ----------------WsideSB = 1961 ปอนด์WsideCl = FL × sin (sidelead คงมุม)WsideCl = FL × sin(1°) = 43, 844 ราย (0.01745) = 766 ปอนด์WhorizontalCM = FL ×ความเร่งแนวนอนWhorizontalCM = FL × 43, 884 × 0.08 = 3498 ปอนด์WoffCM = WhorizontalCM × cos (เครนฐานมุม)WsideCM = WhorizontalCM × sin (เครนฐานมุม)Institu ลิขสิทธิ์อเมริกันปิโตรเลียม

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ภาคผนวก D
(กฎเกณฑ์)
วิธีการคำนวณกระบอก
D.1
กระบอกบรรจุความดันและการคำนวณความแข็งแรงวิธีการบรรจุความดัน:
ความหนาของผนังท่อสูบขั้นต่ำ:
ความหนาของฝาสูบขั้นต่ำ (หัวแบน):
ความเครียดแรงดึงสูงสุดที่อนุญาต:
สูงสุดขจัดความเครียดกระทู้ที่อนุญาต:
จากภายนอก พื้นที่เฉือนด้าย:
จากพื้นที่เฉือนด้ายภายในของ:
ที่
Ts เป็นความเครียดแรงดึงที่ดีที่สุดของวัสดุในคำถาม;
DF เป็นปัจจัยออกแบบ;
Eweld เป็นหลอดที่มีประสิทธิภาพร่วมกันขึ้นอยู่กับการเชื่อมและประสบการณ์ใกล้ตาย (1.0 สูงสุด);
dcyl เป็น ท่อเส้นผ่าศูนย์กลางภายใน;
twall
P × dcyl / 2
Sa × Eweld - 0.6P
= --------------------------------- --------
thead dcyl
Cf × P
Sa × Eweld
= ------------------------
Sa
Ts
DF
= ----- -
เซนต์ 0.577
Ts
DF
= -------
เป็นπ nLeKn 1 2n = ----- + 0.57735 (Es - Kn) π nLeDs 1 2n = ----- + 0.57735 (Ds - En) ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับผู้รับใบอนุญาต API = เชฟรอนของ บริษัท ไวด์ / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `, `` `` `` `` `,,,, ,,,,` `,, -`-` `,, ,,` `` ,, --- ต่างประเทศแท่นติดเครน 105 P นั้น ความดันด้วยแรงเหนี่ยวนำให้เกิดจากมาตรา 5; Sa เป็นความเครียดแรงดึงสูงสุดที่อนุญาต; Cf เป็นปัจจัยสำหรับสิ่งที่แนบหัวแบน (จาก ASME VIII UG-34) (0.33 ต่ำสุด); พีเป็นสนามด้ายสกรู (ความยาว); n คือ หัวข้อต่อหน่วยของความยาว 1 / p; Le คือความยาวของหมั้นด้าย (ตามแกนของสกรู); Kn คือเส้นผ่าศูนย์กลางเล็กน้อยสูงสุดของด้ายภายในEs เป็นเส้นผ่าศูนย์กลางสนามขั้นต่ำของด้ายภายนอกตัวเป็นสนามสูงสุดเส้นผ่าศูนย์กลางของด้ายภายใน และDs เป็นขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่สำคัญขั้นต่ำของด้ายภายนอก. D.2 กระบอกโก่งวิธีการคำนวณแรงโก่งยืดหยุ่นPcr สำหรับขากระบอกสิ้นสุดวันที่แสดงด้านล่างเป็นทางออกที่ต่ำสุดของการสั่งซื้อ: ที่: E1 เป็นโมดูลัสยืดหยุ่นของร่างกายกระบอก; E2 เป็นโมดูลัสยืดหยุ่นของแกน; I1 เป็นช่วงเวลาที่สองของพื้นที่ของร่างกายกระบอก; และI2 เป็นช่วงเวลาที่สองของพื้นที่ของก้าน. PcrL3s1s2 - 3E2I2q1C1s2 - 3E2I2q2C2s1 = 0 q1 2 Pcr E1I1 = ---------- q1 2 Pcr E2I2 = ---------- s1 = sin (q1L1) s2 = sin (q2L2) C1 = cos (q1L1) C2 = cos (q2L2) ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาต = เชฟรอนของ บริษัท ไวด์ / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก ไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -` -` ,, `,,` `` ,, --- 106 API SPECIFICATION 2C ดู ISO TS 13725 สำหรับการกำหนดค่ากระบอกอื่น ๆ . รูป D.1 - กระบอกกำหนดค่าที่สำคัญ1 L1 2 L2 3 L3 4 E1I1 5 E2I2 1 2 5 4 3 ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับผู้รับใบอนุญาต API = เชฟรอนของ บริษัท ไวด์ / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -`-`` ,, ,, `` `,, --- 107 ภาคผนวก E (ข้อมูล) ตัวอย่างการคำนวณE.1 การคำนวณโหลดออกแบบเครนสำหรับสภาพโหลดทั่วไปE.1.1 ทั่วไปเครนจะยกโหลด(SWL) ของ£ 18,000 จากเรืออุปทานในรัศมี 100 ฟุต. บล็อกโหลดน้ำหนัก£ 2,000 ลิฟท์จะถูกทำใน 6.6 ฟุต (2 เมตร) ความสูงของคลื่นอย่างมีนัยสำคัญจากเรือเจาะ โดยใช้วิธีการทั่วไป (ไม่ vesselspecific เคลื่อนไหวมาด้วย) คำนวณภาระปัจจัยการแสดงบนเครน ยกตัวอย่างเช่นที่เรียบง่ายนี้แรงลมไม่ให้ถือว่า. E.1.2 เครนรายละเอียดความเร็วสูงสุดในการยกยกloadline เป็น 200 ฟุต / นาทีและเครนที่มีหัวเรือใหญ่กับ loadline สองส่วน เครนบูมยาว 140 ฟุต. ในรัศมี 100 ฟุตมุมบูมเครน 47 °จากแนวนอน ความแข็งของเครนถูกคำนวณเป็น£ 24,000 ฟุต / สำหรับยกหลักในรัศมี 100 ฟุต ขาส้นบูมคือ 30 ฟุตเหนือดาดฟ้าหลักซึ่งคือ70 ฟุตเหนือระดับน้ำทะเล ลิฟท์จะถูกทำด้วยเครนชี้โดยตรงจากด้านซ้ายของเรือเจาะ. E.1.3 โหลดการออกแบบในแนวตั้งเพื่อตรวจสอบการโหลดเอาเรื่องแนวตั้งCv จะได้รับการคำนวณสำหรับลิฟท์ offboard สอดคล้องกับสมการที่ 2 ที่K เป็นแนวตั้ง อัตราฤดูใบไม้ผลิของเครนที่เบ็ดที่แสดงออกในปอนด์ / ฟุตSWLH เป็นภาระการทำงานที่ปลอดภัยหรือโหลดจัดอันดับที่แสดงในปอนด์; กรัมเป็นความเร่งเนื่องจากแรงโน้มถ่วง 32.2 แสดงออกในฟุต / s2; และVr เป็นความเร็วสัมพัทธ์แสดงในฟุต / วินาที. ที่Vh เป็นความเร็ว hoisting มั่นคงสูงสุดที่เกิดขึ้นจริงสำหรับ SWL ที่จะยกขึ้นแสดงในฟุต / วินาที; Vd คือความเร็วในแนวตั้งของดาดฟ้าเรืออุปทานสนับสนุนการโหลดที่แสดงออกในฟุต / s; และVc คือความเร็วในแนวตั้งของปลายบูมเครนเนื่องจากการเคลื่อนไหวที่ฐานเครนแสดงในฟุต / วินาที. ในการคำนวณ Cv เราจะรู้ว่าความสูงของคลื่นอย่างมีนัยสำคัญ Hsig (6.6 ฟุต) ความมั่นคงเครน K (รับเป็น£ 24,000 / ฟุต) , SWLH, Vh, Vd และ Vc SWLH เป็น SWL (£ 18,000) บวกกับน้ำหนักของบล็อกเบ็ด (2,000 ปอนด์) ส่งผลให้SWLH ของ£ 20,000 ความเร็วยก Vh = 200 ฟุต / นาทีโดยแบ่งออกเป็น 2 ส่วนคือส่วนเส้น = 100 ฟุต / นาที เรืออุปทานดาดฟ้าCv 1 + Vr K กรัม SWLH × = × -------------------------, แต่ไม่น้อยกว่าค่าสัมประสิทธิ์แบบไดนามิก onboard Vr = Vh + + Vd Vc ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาตของ บริษัท เชฟรอน = กว้าง / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -`-`` ,, ,, `` `,, --- 108 API ข้อกำหนด 2C ความเร็ว Vd = 0.6 × 6.6 = 3.96 ฟุต / วินาทีจากตารางที่ 3 Vc = 0.05 ×× Hsig Hsig ตามตารางที่ 3 หรือ Vc = 0.05 × 6.6 × 6.6 = 2.18 ฟุต / วินาที รวมดังนั้น Cv = 1 + [6.19 เท่า (24,000 / (32.2 × 20,000 บาท)) 1/2] = 2.194 ตามสมการที่ 2 นี้จะมีค่ามากกว่าค่าสัมประสิทธิ์ onboard แบบไดนามิกซึ่งจะคำนวณโดยใช้สมการที่7 ที่: Cv คือ ค่าสัมประสิทธิ์พลวัตAv เป็นเร่งปลายบูมแนวตั้งแสดงในกรัม's; และฟลอริด้าเป็นภาระเอาเรื่องแสดงในปอนด์เร่งปลายบูมแนวตั้งที่พบในตารางที่4 สำหรับวิธีการทั่วไปและ 0.07 กรัม ดังนั้น Cv 1.373 - 20,000 / 1,173,913 + 0.07 = 1.426 นี่คือเหนือขีด จำกัด สูงดังนั้น onboard Cv คือ 1.33 + 1.4 = Av. Cv offboard เป็นมากกว่า onboard จึงถูกนำมาใช้ สมการ (1) คำนวณภาระเอาเรื่องแนวตั้งที่แสดงฟลอริด้า= SWLH × Cv = 20,000 × 2.194 = 43,884 £สำหรับการคำนวณคะแนนตามปกติที่ SWLH ไม่เป็นที่รู้จักเห็น E.4. E.1.4 ตะขอความเร็วขั้นต่ำในช่วงของการอย่างมีนัยสำคัญความสูงของคลื่นถือว่าความเร็วเบ็ดต่ำสุดที่จำเป็นจะคำนวณโดยใช้สมการ(6): Vhmin = 0.1 (+ 3.3 Hsig) = 0.99 ฟุต / วินาที = 59.4 ฟุต / นาที ความเร็วเบ็ดที่เกิดขึ้นจริงคือ 100 ฟุต / นาทีดังนั้นความเร็วเบ็ดมีคุณสมบัติตรงตามความต้องการ . ความเร็วเบ็ดที่เกิดขึ้นจริงจะต้องถูกนำมาใช้ในสมการ (5) ในการคำนวณค่าสัมประสิทธิ์แบบไดนามิกE.1.5 Offlead และ Sidelead เนื่องจากซัพพลายเคลื่อนไหวเรือตามสมการที่9 แรง offlead คือที่Htip เป็นระยะทางแนวตั้งจากปลายบูมไป ดาดฟ้าเรืออุปทานแสดงในฟุต; และฟลอริด้าเป็นภาระเอาเรื่องแสดงในปอนด์Htip ระยะทางสามารถคำนวณหาบูมตาข่ายหรือไม่บูมพับกล่องโดยการเพิ่มระยะทางจากน้ำกับขาส้นบูมกับความยาวของเวลาที่บูมไซน์ของบูมมุม Htip = (30 + 70) + 140 ×บาป (47 °) = 202 ​​ฟุต. โหลดจากปัจจัยดังกล่าวข้างต้นเป็น£ 43,884 Vr Vh Vd 2 Vc + = + 2 = 6.19 ฟุต / วินาที = 371.4 ฟุต / นาที. Cv 1.373 SWLH 1, 173, 913 = - -------------------------- + Av แต่ไม่น้อยกว่า 1.1 + Av หรือมากกว่า 1.33 + Av WoffSB ฟลอริด้า2.5 + (0.457 × Hsig) 0.305 × Htip = × ------------------------------------ ----------- ≤ 0.3FL WoffSB 43 884 2.5 + (0.457 × 6.6) 0.305 × 202 = × -------------------- ------------------------- = 3, 922 £ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับAPI ผู้รับใบอนุญาตของ บริษัท เชฟรอน = กว้าง / 1000001100 สืบพันธุ์ไม่มี หรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -`-`` ,, ,, `` `,, --- ต่างประเทศแท่นติดเครน 109 sideload แนวนอนใช้ที่ปลายบูมเนื่องจากการจัดหาเคลื่อนไหวเรือคำนวณโดยใช้สมการ (11). E .1.6 โหลดแนวนอนเนื่องจากเครนคงความโน้มเอียงตามตารางที่5 เรือเจาะที่ความโน้มเอียงจะเป็นแบบคงที่ 2.5 °รายการและ 1 °ตัดสำหรับวิธีการทั่วไป ตั้งแต่บูมเครนจะชี้ไปในทิศทางพอร์ต (ตามที่อธิบายไว้ข้างต้น) 2.5 °รายการจะทำให้เกิด offlead และ 1 °ตัดจะทำให้เกิดsidelead offlead จะนำมาใช้โดยผู้ประกอบการปรับมุมบูมของเขาที่จะได้รับกลับไปที่รัศมี100 ฟุตก่อนที่จะทำให้ลิฟท์ sidelead ให้เป็นไปตามที่กำหนดโดยสมการ (14): หรือ 1 องศาตัดก็จะทำให้เกิดการโหลดด้านที่คล้ายกันเนื่องจากการบูมและส่วนประกอบอื่นๆ เครนเท่ากับน้ำหนักครั้งบาปของเขา (1 °) โหลดด้านเหล่านี้ควรจะนำไปใช้กับบูมและส่วนประกอบอื่น ๆ เครน. E.1.7 โหลดแนวนอนเนื่องจากการเคลื่อนไหวเครนตามตารางที่5 เรือเจาะเร่งในแนวนอนกรัม's = 0.01 × (Hsig) 1.1 แต่ไม่น้อยกว่า 0.03 สำหรับ Hsig = 6.6 ฟุตเร่งในแนวนอน = 0.08 กรัม เร่งนี้ควรจะนำไปใช้เป็นทั้งการเร่งด้านบนเครนหรือเร่ง offlead บนเครนแล้วแต่จำนวนใดจะสร้างเงื่อนไขที่เลวร้ายที่สุดสำหรับองค์ประกอบการควบคุม สำหรับเรื่องนี้ตัวอย่างเช่นสมมติเราคิดว่าเครนเน้นดังกล่าวที่โหลดนี้ทำให้ offlead ตั้งแต่บูมจะชี้ในทิศทางพอร์ตนี้หมายถึงการที่เราจะสมมติว่าเครนจริงความเร่งในแนวนอนจะเกิดขึ้นในพอร์ตไปยังทิศทางที่กราบขวาส่งผลให้มีผลบังคับใช้ในร่างกายคงที่ในทางกราบขวาไปในทิศทางพอร์ตในรูปแบบของเรา จากสมการที่ 16 ผ่านสมการ (18): หรือและที่มุมฐานเครนเป็นมุมของการเคลื่อนไหวฐานเครนจากทิศทางของบูม(0 °เพียง offlead 90 °เพียงsidelead) WsideSB WoffSB 2 = ------ ---------- WsideSB = £ 1,961 WsideCl = ฟลอริด้า×บาป (คงมุม sidelead) WsideCl = ฟลอริด้า×บาป (1 °) = 43, 844 × (0.01745) = 766 £ WhorizontalCM = ฟลอริด้า×แนวนอน เร่งWhorizontalCM = ฟลอริด้า× 43, 884 × 0.08 = £ 3,498 WoffCM = WhorizontalCM × cos (มุมฐานเครน) WsideCM = WhorizontalCM ×บาป (มุมฐานเครน) ลิขสิทธิ์ปิโตรเลียมอเมริกัน Institu

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ภาคผนวก D
( normative )

1 เมื่อใช้วิธีการคำนวณถังถังแรงดันบรรจุและความแข็งแรงวิธีการคำนวณความดันบรรจุ :

สุดกระบอกท่อผนังหนาความหนาต่ำสุด :
หัวกระบอกสูบ ( หัวแบน ) :
สูงสุดที่แรงดึงสูงสุดที่อนุญาต :

กระทู้ความเค้นเฉือน : ตามหัวข้อภายนอกพื้นที่ :
จากแรงเฉือน ในหัวข้อภายในพื้นที่ :

ที่เฉือนTS เป็นสุดยอดแรงดึงของวัสดุในคำถาม ;
df เป็นปัจจัยในการออกแบบ ;
eweld เป็นท่อร่วมประสิทธิภาพขึ้นอยู่กับเชื่อมและประสบการณ์ ( 1.0 สูงสุด ) ;
dcyl เป็นท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน twall
P ;
2
⁄× dcyl ซา× eweld – 0.6p
=

----------------------------------------- thead dcyl CF × P
ซา× eweld
= ------------------------



= DF ใน TS St 0.577
-------


-------
TS ที่องศาอิสระ = เป็นπ nlekn 2n


1= ----- 0.57735 ( es ) ในการπ nleds )

1
2
= ----- 0.57735 ( DS ( en )

โดยสถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดย IHS ภายใต้ใบอนุญาตกับ API ของผู้รับใบอนุญาต = รหัสกว้าง / 1000001100
ไม่มีการสืบพันธุ์หรือเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่ขาย , 08 / 10 / 2554 02:19:59 MDT
` , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` , , , , , , , , ` , ` - ` - ` , ` , ` , ` , ` -

pedestal-mounted เครน 105 นอกชายฝั่งP คือความดันด้วยแรงเหนี่ยวจากมาตรา 5 ;
ซาเป็นแรงดึงสูงสุดที่อนุญาต ;
CF เป็นปัจจัยสำหรับสิ่งที่แนบหัวแบน ( จาก 8 ug-34 ASME ) ( 0.33 ขั้นต่ำ ) ;
P คือเกลียวที่สนาม ( ความยาว ) ;
n หัวข้อต่อหน่วยของความยาวเป็น 1 / p ;
เลอคือ ความยาวของด้ายหมั้น ( ตามแกนสกรู ) ;
KN เป็นสูงสุดเล็กน้อย ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางของด้ายภายใน ;
ES เป็นขั้นต่ำที่สนามขนาดด้ายภายนอก ;

คือสูงสุดสนามขนาดด้ายภายใน และ DS มีเส้นผ่าศูนย์กลางใหญ่

อย่างน้อยด้ายภายนอก สาขาวิชากระบอกสูบโก่ง
ยืดหยุ่นวิธีการคํานวณแรงโก่งซึ่ง pin สิ้นสุดกระบอกแสดงด้านล่างเป็นค่าสั่งซื้อโซลูชั่น :
:
E1 เป็นโมดูลัสยืดหยุ่นของร่างกายกระบอก ;
ค่าโมดูลัสยืดหยุ่นของ E2 เป็นแกน ;
i1 คือช่วงเวลาที่สองของพื้นที่ของตัวถัง และ
I2 คือช่วงเวลาที่สองของพื้นที่ของไม้เรียว .
pcrl3s1s2 – 3e2i2q1c1s2 – 3e2i2q2c2s1 = 0 =

=
e1i1 1 2 ) =

= ) 1 2 e2i2
----------
S1 = sin ( q1l1 )

( S2 = บาป q2l2 ) C1 = cos ( q1l1 )
C2 = cos ( q2l2 ) สถาบันปิโตรเลียมอเมริกัน

ลิขสิทธิ์โดยในภายใต้ใบอนุญาตกับ API ของผู้รับใบอนุญาต = รหัสกว้าง / 1000001100
ไม่มีการสืบพันธุ์หรือเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่ขาย , 08 / 10 / 2554 02:19:59 MDT
` , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` , , , , , , , " , , ` - ` - ` , ` , ` , ` , ` 2
---
106 api สเปคดู TS ISO 13725 สำหรับการกำหนดค่าถังอื่น ๆค่า

รูป d.1-cylinder คีย์
1 L1 L2 L3
2
3
4
5
1 e1i1 e2i2 2
5
4
3
ลิขสิทธิ์ของสถาบันปิโตรเลียมอเมริกัน
โดย IHS ภายใต้ใบอนุญาตกับ API ของผู้รับใบอนุญาต = รหัสกว้าง / 1000001100
ไม่มีการสืบพันธุ์หรือเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่ขาย , 08 / 10 / 2554 02:19:59 MDT
` , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` , , , , , , , , ` , ` - ` - ` , ` , ` , ` , ` E

---
107 ภาคผนวก ( ข้อมูล )

ตัวอย่างการคำนวณการคำนวณโหลด e.1 ออกแบบเครนสำหรับ e.1
โหลด สภาพโดยทั่วไป1 ทั่วไป : เครนยกโหลด ( ออก ) 18 , 000 ปอนด์ จากอุปทานเรือที่รัศมี 100 ฟุต หนัก 2 , 000 ปอนด์โหลดบล็อก
ลิฟท์จะถูกทำใน 6.6 ฟุต ( 2 เมตร ) ความสูงของคลื่นจากเรืออย่างเจาะลึก ใช้วิธีทั่วไป ( ไม่ vesselspecific
ภาพเคลื่อนไหวมา ) , คำนวณประกอบ โหลด ทำเครน สำหรับตัวอย่างง่าย ไม่ถือว่าแรงลม
.
e.1 .2 รถเครนรอกรายละเอียด
สูงสุดความเร็วในการโหลดไลน์ 200 ฟุต / นาที รอกและเครนเป็นหัวเรือใหญ่กับโหลดไลน์ 2 . เครนบูมความยาว 140 ฟุต
ที่ 100 ฟุตรัศมีเครนบูมมุม 47 องศาจากแนวนอน ความแข็งของเครนถูกคำนวณเป็น 24 , 000 ปอนด์ / ฟุต
สำหรับรอกในหลัก 100 ft รัศมี บูมส้นเข็ม 30 ฟุตเหนือดาดฟ้าหลักซึ่ง
70 ฟุตเหนือระดับน้ำทะเล