Apart from the already mentioned in

Apart from the already mentioned influence of the selected preparation method of SMA, final properties and behaviour of SMA will be also determined by next processing including heat treatment. This means not only the chosen method of forming, but also a sequence of given forming operations. Also the influence of applied regimes of heat treatment should be considered. All the mentioned factors have their own partial effect in formation of final properties of SMA-based materials. With admixture elements, such as Cu contained in binary NiTi alloys, martensitic transformations are considerably shifted and at the same time also mechanical or thermomechanical characteristics of SMA are changed, as can be seen, e.g., in the study (Liu, 2003). Hand-in-hand with forming or heat processing, strengthening and healing processes are also important. Several studies are known, e.g. (Gili et al., 2004) or (Morgiel et al., 2002), which confirm the importance of chemical composition (Cu content) during dynamic recrystallization, esp. near borders of grains. On the other hand, other studies (Nam et al., 1990) bring information on formability of SMA when Ni was substituted by Cu. If Ni is substituted by Cu up to the content of ca. 10% (i.e. binary NiTi alloy will be modified to Ti-40Ni-10Cu), then the phase transformation will take place in two steps and these alloys will be much more deformable in the martensitic state than original NiTi alloys. Despite these findings it is still valid that when Cu content exceeds the limit 10 at.%, Ni-Ti-Cu alloys exhibit a rather low formability.
The chosen method of forming together with the method of heat processing is directly proportional to achieved characteristics. Although SMA are mostly used in the form of thin belts, wires or pipes (Kursa et al., 2005), all these products are produced by forming from original cast ingots. Ingots in the cast state are characterized by a very low formability and usually only a small or no memory or superelastic effect. With subsequent hot or cold forming these properties are modified. In Fig. 7 you can see a scheme of basic distribution of forming operations which are usually used for plastic deformation of SMA. Similarly as in other materials, the main aim of hot forming is to change the dimensions and shape of cast ingot, together with modification of its unfavourable microstructure. For the “destruction” of the original dendritic structure, some deformation depending on the cross section of the treated ingot should be applied. It is not unusual for the real size of the applied strain which will provide the required changes to reach values of around 90%. High degrees of deformation performed as hot forming are often also conditioned by requirements arising from the consecutive cold forming, during which such significant reductions of cross section cannot be realized (Ramaiah et al., 2005). Nevertheless, especially recently, when an explosion of unconventional forming techniques occurred, it can be said that intensities of applied strain can reach, and in practice do reach, much higher values than 100%. It should be stated that in these cases it is a shearing deformation where no significant changes in cross section occur. The main aim of these unconventional forming techniques is to achieve structural modification with the effort to deform materials at temperatures as low as possible.

The conventional treatment (forming) of SMA is usually divided into more stages. A frequent sequence of individual operations consists in melting, casting, hot swaging, cold rolling and drawing. Especially during cold forming techniques it is common to insert heat treatment between partial operations. So it is obvious that the transformation behaviour of a particular alloy will be influenced by each of these mentioned operations. In the first stages (melting, casting), there is an already mentioned factor of chemical composition. However, the production process itself can be performed in several various ways with different influence on the studied characteristics, which is documented by a high number of performed studies (Frenzel et al. 2004 and Zhang et al., 2005 and Frenzel et al., 2007a). Regardless of the chosen technique of melting, increased attention should be paid in all techniques to minimization of additional elements, especially oxygen and carbon. These elements have negative influence on the memory effect and also on the brittleness of the particular alloy, which is not without perceptible consequences, especially during the stage of forming.

During alloy forming, which is usually performed in the temperature range 300÷900°C, in addition to the present admixtures, defects in the crystal lattice also begin to come to light. To be more specific, both point defects and changes in the dislocation density begin to activate, which will significantly influence healing and precipitation processes (Frenzel et al., 2007b) or (Kocich et al., 2007). In binary NiTi alloys at around temperatures of 400°C the softening process begins, while at temperatures of 900°C formability (elongation) of alloys determined by tensile tests can exceed 100%. Although SMA at these temperatures exhibit relatively good formability, during alloy forming some cracks may appear, especially near the edges. Usually bars or plate slabs are prepared by forming (forging, rolling). The deformation behaviour of SMA can probably be considered optimal in the temperature range near 800°C. Just these temperatures lie in the range where the alloys are workable and at the same time oxidation of their surface is not as massive as at higher temperatures (Wu, 2001). If forming temperatures are too high, the mentioned oxidation takes place and with increasing temperature the degradation of the material increases as well. The consequence of these processes is formation of very stable oxide layers which are often a part of the surface and cause destruction of the material due to the formation of cracks. When SMA is heated to the temperature 900°C, the alloy tends to be brittle because of occurrence of the Ti4Ni2O phase.

After hot forming of alloys, heat treatment is very often applied. The influence of annealing temperatures or cooling rate after annealing is already known very well; more detailed information on partial modes can be found, e.g., in the study (Standring et al., 1980). Generally it can be said that longer annealing times cause higher Af temperatures (austenite finish). It is known that an increase of transformation temperatures (As, Af) depends on the technology used for the preparation (machining) of SMA and is caused by temperature-induced stresses and defects. High Ms temperature is attributed to incomplete transformation during heating. The mentioned heat treatment is used for optimization of physical and mechanical properties together with maximization of shape memory effect and pseudo-plastic behaviour. The main reason for performed heat treatment after forming is thus modification of transformation temperatures for specific applications. When compared to the relatively wide interval of forming temperatures, the range for annealing temperatures is considerably narrower (300° – 525°C). The times used for annealing are usually in the order of minutes (5–30). Relatively stable resulting transformation temperatures are documented for annealing at temperatures of about 500°C and times shorter than 10 minutes (Liu et al., 2008). With increasing time of annealing Af temperature increases and stress decreases. Increase of Af is usually accompanied by depletion of the NiTi matrix by Ni, which is precipitated in the form of precipitates.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

จากอิทธิพลดังกล่าวแล้วเลือกเตรียมวิธีการ SMA สุดท้ายคุณสมบัติและพฤติกรรมของ SMA จะยังตามการประมวลผลต่อไปรวมถึงรักษาความร้อน นี้หมายถึง ไม่เพียงแต่วิธีของท่าน แต่ลำดับของรับผลิตขึ้นรูป นอกจากนี้ อิทธิพลของระบอบที่ใช้ความร้อนรักษาควรพิจารณา ปัจจัยดังกล่าวทั้งหมดมีผลของตนเองบางส่วนในก่อตัวสุดท้ายคุณสมบัติของวัสดุที่ใช้ SMA มีองค์ประกอบของการผลิต เช่น Cu อยู่ในโลหะผสมนิติชูไบนารี แปลง martensitic มากเปลี่ยน แล้วกันยังกลหรือ thermomechanical ลักษณะของ SMA มีการเปลี่ยน แปลง สามารถมองเห็น เช่น ใน (หลิว 2003) การศึกษา มือในมือกับการขึ้นรูปหรือการประมวลผลความร้อน เสริมสร้าง และรักษากระบวนได้ยังสำคัญ การศึกษาหลายเป็นที่รู้จัก เช่น (กิ et al., 2004) หรือ (Morgiel et al., 2002), ซึ่งยืนยันความสำคัญขององค์ประกอบทางเคมี (Cu เนื้อหา) ระหว่าง recrystallization ไดนามิก esp. ใกล้ขอบของเกรน บนมืออื่น ๆ อื่น ๆ ศึกษา (Nam et al., 1990) นำข้อมูลเกี่ยวกับ formability SMA เมื่อ Ni ถูกแทน ด้วย Cu ถ้าแทน Ni โดย Cu ถึงเนื้อหาของ ca 10% (เช่นฐานนิติชูสัมฤทธิ์จะถูกปรับเปลี่ยนเพื่อตี้-40Ni-10Cu), แล้วขั้นตอนการแปลงจะเกิดขึ้นในสองขั้นตอน และโลหะผสมเหล่านี้จะ deformable มากในรัฐ martensitic กว่าเดิมนิติชูโลหะ แม้ผลการวิจัยเหล่านี้ ได้ถูกต้องว่า เมื่อเนื้อหา Cu เกิน at.% วงเงิน 10, Ni-ตี้-Cu โลหะแสดง formability ค่อนข้างต่ำวิธีการท่านขึ้นกับวิธีการประมวลผลความร้อนเป็นสัดส่วนโดยตรงกับลักษณะที่ทำได้ แม้ว่า SMA ส่วนใหญ่ใช้ในรูปแบบของสายพานบาง สายไฟ หรือท่อ (Kursa et al., 2005), ผลิตภัณฑ์เหล่านี้ผลิต โดยขึ้นรูปจากการหลอมหล่อเดิม หลอมในการหล่อมีลักษณะ โดย formability ต่ำมาก และมักจะขนาดเล็ก หรือไม่มีผลต่อหน่วยความจำหรือ superelastic มีต่อร้อน หรือเย็นที่เป็นคุณสมบัติเหล่านี้มีการปรับเปลี่ยน ใน Fig. 7 คุณสามารถดูโครงร่างของแจกจ่ายพื้นฐานของการดำเนินการที่มักจะใช้สำหรับพลาสติกแมพของ SMA ในทำนองเดียวกัน ในวัสดุอื่น จุดมุ่งหมายหลักของการขึ้นรูปร้อนได้เปลี่ยนแปลงขนาดและรูปร่างของลิ่มเหล็ก พร้อมกับปรับเปลี่ยนต่อโครงสร้างจุลภาคของ unfavourable สำหรับการ "ทำลาย" ของโครงสร้างเดิม dendritic บางแมพขึ้นส่วนขนของลิ่มบำบัดควรจะใช้ ไม่ผิดปกติสำหรับขนาดจริงของสายพันธุ์ที่ใช้ซึ่งจะช่วยให้การเปลี่ยนแปลงที่ต้องการเข้าถึงค่าประมาณ 90% องศาสูงของแมพที่ดำเนินการเป็นการขึ้นรูปร้อนโดยทั่วไปมักจะยังปรับตามความต้องการเกิดจากการต่อเย็นขึ้น ซึ่งไม่รู้ลดดังกล่าวอย่างมีนัยสำคัญระหว่างส่วน (Ramaiah et al., 2005) อย่างไรก็ตาม โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อเร็ว ๆ นี้ เมื่อระเบิดกระเป๋าเทคนิคการขึ้นรูปเกิดขึ้น สามารถกล่าวว่า การปลดปล่อยก๊าซของต้องใช้ใช้สามารถเข้าถึงได้ และในทางปฏิบัติ ถึง ค่ามากขึ้นกว่า 100% ได้ มันควรจะระบุว่า ในกรณีนี้ เป็นแมพที่ตัดที่ไม่เปลี่ยนแปลงที่สำคัญในส่วนของขนที่เกิดขึ้น จุดมุ่งหมายหลักของเทคนิคขึ้นรูปกระเป๋าเหล่านี้จะบรรลุการปรับเปลี่ยนโครงสร้าง มีความพยายามในการเบี้ยววัสดุที่อุณหภูมิต่ำที่สุดแซลมอน (ขึ้นรูป) ของ SMA เป็นปกติแบ่งออกเป็นขั้นตอนเพิ่มเติม เป็นลำดับของการดำเนินแต่ละประกอบด้วยละลาย หล่อ swaging ร้อน เย็นกลิ้ง และรูปวาด โดยเฉพาะในช่วงเย็นเป็นเทคนิคที่ ได้ไปใส่รักษาความร้อนระหว่างการดำเนินการบางส่วน ดังนั้นจึงเห็นได้ชัดว่า จะมีอิทธิพลต่อพฤติกรรมการเปลี่ยนแปลงของโลหะผสมโดยเฉพาะโดย แต่ละเหล่านี้กล่าวถึงการดำเนินงาน ในระยะแรก ๆ (หลอม หล่อ), มีปัจจัยองค์ประกอบทางเคมีการดังกล่าวแล้ว อย่างไรก็ตาม กระบวนการผลิตเองสามารถทำหลายวิธีต่าง ๆ มีอิทธิพลแตกต่างกันในลักษณะ studied ซึ่งเป็นเอกสาร โดยดำเนินการศึกษา (Frenzel et al. 2004 และเตียว et al., 2005 และ Frenzel et al., 2007a) สูง โดยเทคนิคของการละลายที่ท่าน ควรจ่ายเพิ่มความสนใจในเทคนิคทั้งหมดเพื่อลดภาระขององค์ประกอบเพิ่มเติม โดยเฉพาะออกซิเจนและคาร์บอน องค์ประกอบเหล่านี้มีอิทธิพลเชิงลบ กับผลหน่วยความจำ และ การเปราะของแม็กเฉพาะ ที่ไม่ไม่ มีผลกระทบ perceptible โดยเฉพาะในช่วงระยะของการขึ้นรูประหว่างโลหะผสมที่ขึ้นรูป ซึ่งมักจะทำในอุณหภูมิช่วง 300÷900 ° C นอกจากผสมอยู่ ข้อบกพร่องในโครงตาข่ายประกอบคริสตัลยังเริ่มมาแสง ให้เฉพาะเจาะจงมากขึ้น จุดบกพร่องและการเปลี่ยนแปลงในความหนาแน่นเคลื่อนเริ่มเพื่อเรียกใช้ อย่างมีนัยสำคัญซึ่งจะมีผลการรักษา และกระบวนการฝน (Frenzel et al., 2007b) หรือ (Kocich et al., 2007) ในฐานนิติชูโลหะที่ รอบอุณหภูมิ 400° C การ softening เริ่ม ในขณะที่อุณหภูมิ 900 องศาเซลเซียส formability (elongation) ของโลหะผสมที่กำหนด โดยการทดสอบแรงดึงสามารถเกิน 100% แม้ว่า SMA ที่อุณหภูมิเหล่านี้แสดง formability ค่อนข้างดี ระหว่างโลหะผสม ขึ้นรูปบางรอยอาจปรากฏ โดยเฉพาะอย่างยิ่งใกล้ขอบ ปกติบาร์หรือแผ่นจานกำลังเตรียม โดยการขึ้นรูป (ปลอม กลิ้ง) พฤติกรรมแมพของ SMA อาจถือได้ว่าดีที่สุดในช่วงอุณหภูมิ 800 องศาเซลเซียสใกล้ โกหกเพียงนี้อุณหภูมิ ในช่วงที่โลหะผสมที่มีรูป และ ที่เกิดออกซิเดชันเวลาเดียวกันของพื้นผิวของพวกเขาไม่ได้เป็นใหญ่เป็นที่อุณหภูมิสูง (Wu, 2001) ถ้าอุณหภูมิขึ้นรูปสูงเกินไป เกิดออกซิเดชันดังกล่าว และ มีการเพิ่มอุณหภูมิ การสลายตัวของวัสดุเพิ่มเช่น ส่งผลต่อกระบวนการเหล่านี้จะก่อตัวของชั้นออกไซด์ที่มีเสถียรภาพมากซึ่งมักเป็นส่วนหนึ่งของพื้นผิว และทำให้เกิดการทำลายวัสดุจากการก่อตัวของรอยแตก เมื่ออุณหภูมิ 900° C เป็นอุณหภูมิ SMA โลหะผสมที่มีแนวโน้มจะเปราะเนื่องจากเกิดเฟส Ti4Ni2Oหลังจากร้อนการขึ้นรูปของโลหะผสม บ่อยมีใช้ความร้อนรักษา อิทธิพลของอุณหภูมิการอบเหนียว หรืออัตราการระบายความร้อนหลังจากการอบเหนียวเรียกว่าเรียบร้อยดีมาก ละเอียดเพิ่มเติมเกี่ยวกับวิธีการบางส่วนสามารถพบ เช่น ในการศึกษา (Standring et al., 1980) โดยทั่วไปนั้นสามารถจะกล่าวว่า หลอมอีกครั้งทำให้เกิดอุณหภูมิ Af สูง (austenite เสร็จสิ้น) เป็นที่รู้จักซึ่งการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิการเปลี่ยนแปลง (เป็น Af) ขึ้นอยู่กับเทคโนโลยีที่ใช้สำหรับการเตรียมตัวของ SMA (จักร) และเกิดจากความเครียดที่เกิดจากอุณหภูมิและข้อบกพร่อง อุณหภูมิ Ms เป็นเกิดจากการแปลงไม่สมบูรณ์ในระหว่างการทำความร้อน การรักษาความร้อนดังกล่าวจะใช้สำหรับการปรับคุณสมบัติทางกายภาพ และทางกลกับ maximization ผลหน่วยความจำรูปร่างและพฤติกรรม pseudo-พลาสติก เหตุผลหลักสำหรับการทำความร้อนหลังการขึ้นรูปจึงปรับเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิสำหรับใช้งานเฉพาะ เมื่อเทียบกับช่วงเวลาค่อนข้างหลากหลายของอุณหภูมิ ช่วงสำหรับอุณหภูมิการอบเหนียวจะแคบลงมาก (300° – 525° C) เวลาที่ใช้ในการอบเหนียวจะปกติกับนาที (5-30) ค่อนข้างมีเสถียรภาพการแปลงผลลัพธ์ที่มีบันทึกอุณหภูมิในการอบเหนียวที่อุณหภูมิประมาณ 500 องศาเซลเซียสและเวลาสั้นกว่า 10 นาที (หลิว et al., 2008) ด้วยการเพิ่มเวลาของการอบเหนียวเพิ่มขึ้นอุณหภูมิ Af และความเครียดลดลง การลดลงของเมตริกซ์นิติชูโดย Ni การตกตะกอนในรูปของ precipitates ปกติพร้อมเพิ่ม Af

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

นอกเหนือจากที่กล่าวถึงแล้วอิทธิพลของวิธีการเตรียมที่เลือกของ SMA คุณสมบัติขั้นสุดท้ายและพฤติกรรมของ SMA จะถูกกำหนดโดยการประมวลผลต่อไปรวมทั้งการรักษาความร้อน ซึ่งหมายความว่าไม่เพียง แต่วิธีการที่ได้รับการแต่งตั้งในการขึ้นรูป แต่ยังลำดับของการดำเนินการขึ้นรูปที่กำหนด นอกจากนี้อิทธิพลของระบอบการปกครองที่นำมาใช้ในการรักษาความร้อนควรได้รับการพิจารณา ทุกปัจจัยดังกล่าวมีผลกระทบบางส่วนของตัวเองในรูปแบบของคุณสมบัติสุดท้ายของวัสดุ SMA ตาม ผสมกับองค์ประกอบเช่นทองแดงที่มีอยู่ในโลหะผสม NiTi ไบนารีแปลง martensitic จะขยับมากและในเวลาเดียวกันยังมีลักษณะกลหรือ thermomechanical ของ SMA มีการเปลี่ยนแปลงที่สามารถเห็นได้เช่นในการศึกษา (Liu, 2003) มือในมือที่มีการสร้างหรือการประมวลผลความร้อนเสริมสร้างความเข้มแข็งและกระบวนการรักษายังมีความสำคัญ งานวิจัยหลายชิ้นที่เป็นที่รู้จักเช่น (Gili et al., 2004) หรือ (Morgiel et al., 2002) ซึ่งยืนยันความสำคัญขององค์ประกอบทางเคมี (ปริมาณ Cu) ในระหว่างการ recrystallization แบบไดนามิกทาย ใกล้พรมแดนของเมล็ด บนมืออื่น ๆ , การศึกษาอื่น ๆ (น้ำ et al., 1990) นำข้อมูลเกี่ยวกับการขึ้นรูปของ SMA เมื่อ Ni ถูกสับเปลี่ยนโดย Cu หาก Ni ถูกแทนที่โดย Cu ขึ้นกับเนื้อหาของแคลิฟอร์เนีย 10% (เช่นโลหะผสม NiTi ไบนารีจะได้รับการปรับเปลี่ยนให้ Ti-40Ni-10Cu) แล้วการเปลี่ยนแปลงระยะที่จะเกิดขึ้นในขั้นตอนที่สองและโลหะผสมเหล่านี้จะ deformable มากขึ้นในรัฐ martensitic กว่าโลหะผสม NiTi เดิม แม้จะมีการค้นพบเหล่านี้ก็ยังคงเป็นที่ถูกต้องว่าเมื่อเนื้อหา Cu เกินขีด จำกัด ที่ 10.% Ni-Ti-Cu จัดแสดงผสมได้.
ขึ้นรูปค่อนข้างต่ำวิธีที่ได้รับการแต่งตั้งของการสร้างร่วมกับวิธีการของการประมวลผลความร้อนเป็นสัดส่วนโดยตรงกับลักษณะที่ประสบความสำเร็จ แม้ว่า SMA ส่วนใหญ่จะใช้ในรูปแบบของเข็มขัดบางสายไฟหรือท่อ (Kursa et al., 2005) ผลิตภัณฑ์เหล่านี้มีการผลิตโดยการขึ้นรูปจากแท่งโยนเดิม หลอมหล่อในรัฐที่มีเอกลักษณ์เฉพาะด้วยการขึ้นรูปที่ต่ำมากและมักจะมีเพียงขนาดเล็กหรือไม่มีหน่วยความจำหรือ superelastic ผล ด้วยความร้อนตามมาหรือขึ้นรูปเย็นคุณสมบัติเหล่านี้มีการแก้ไข ในรูป 7 คุณสามารถเห็นรูปแบบของการกระจายของการสร้างพื้นฐานการดำเนินงานซึ่งมักจะใช้สำหรับเปลี่ยนรูปแบบพลาสติกของ SMA ในทำนองเดียวกันในขณะที่วัสดุอื่น ๆ ที่มีจุดมุ่งหมายหลักของการขึ้นรูปร้อนคือการเปลี่ยนขนาดและรูปทรงของก้อนโลหะหล่อพร้อมกับการเปลี่ยนแปลงของโครงสร้างจุลภาคของที่ไม่เอื้ออำนวย สำหรับทางด้าน "ทำลาย" ของโครงสร้าง dendritic เดิมความผิดปกติบางอย่างขึ้นอยู่กับตัดขวางของโลหะได้รับการปฏิบัติที่ควรจะนำมาใช้ มันไม่ได้เป็นเรื่องผิดปกติสำหรับขนาดที่แท้จริงของสายพันธุ์ที่นำมาใช้ซึ่งจะช่วยให้การเปลี่ยนแปลงที่จำเป็นที่จะไปถึงค่าประมาณ 90% องศาสูงของการเสียรูปดำเนินการตามที่ร้อนขึ้นรูปมักจะปรับอากาศโดยความต้องการที่เกิดขึ้นจากการขึ้นรูปเย็นติดต่อกันในระหว่างที่การลดลงอย่างมีนัยสำคัญดังกล่าวของส่วนข้ามไม่สามารถรู้ (Ramaiah et al., 2005) อย่างไรก็ตามเมื่อเร็ว ๆ นี้โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อมีการระเบิดของเทคนิคการขึ้นรูปที่แปลกใหม่ที่เกิดขึ้นก็อาจกล่าวได้ว่าความเข้มของสายพันธุ์ที่นำมาใช้สามารถเข้าถึงและในทางปฏิบัติไม่ถึงค่าที่สูงกว่า 100% มันควรจะระบุว่าในกรณีนี้มันเป็นความผิดปกติตัดที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญในส่วนข้ามเกิดขึ้น จุดมุ่งหมายหลักของเทคนิคการขึ้นรูปเหล่านี้ไม่เป็นทางการคือเพื่อให้บรรลุการปรับเปลี่ยนโครงสร้างที่มีความพยายามที่จะทำให้เสียโฉมวัสดุที่อุณหภูมิที่ต่ำที่สุดเท่าที่เป็นไปได้. การรักษาแบบเดิม (สร้าง) ของ SMA มักจะแบ่งออกเป็นขั้นตอนมากขึ้น ลำดับที่พบบ่อยของการดำเนินงานของแต่ละบุคคลประกอบด้วยในการละลายหล่อ swaging ร้อนรีดเย็นและการวาดภาพ โดยเฉพาะอย่างยิ่งในช่วงเทคนิคขึ้นรูปเย็นมันเป็นเรื่องธรรมดาที่จะแทรกการรักษาความร้อนระหว่างการดำเนินการบางส่วน ดังนั้นจึงเป็นที่ชัดเจนว่าการเปลี่ยนแปลงพฤติกรรมของโลหะผสมโดยเฉพาะอย่างยิ่งจะได้รับอิทธิพลจากการดำเนินงานของแต่ละคนที่กล่าวถึงเหล่านี้ ในระยะแรก (หลอมหล่อ) มีปัจจัยที่กล่าวมาแล้วขององค์ประกอบทางเคมี อย่างไรก็ตามขั้นตอนการผลิตของตัวเองสามารถที่จะดำเนินการในรูปแบบต่างๆหลายอิทธิพลแตกต่างกันในลักษณะการศึกษาซึ่งได้รับการรับรองโดยจำนวนมากของการศึกษาดำเนินการ (Frenzel et al. 2004 และ Zhang et al., 2005 และ Frenzel et al., 2007A) โดยไม่คำนึงถึงเทคนิคที่ได้รับการแต่งตั้งของการละลายเพิ่มขึ้นสนใจควรจะจ่ายในเทคนิคทั้งหมดเพื่อลดปริมาณขององค์ประกอบเพิ่มเติมโดยเฉพาะอย่างยิ่งออกซิเจนและคาร์บอนไดออกไซด์ องค์ประกอบเหล่านี้มีผลกระทบในทางลบต่อผลหน่วยความจำและยังเปราะบางของโลหะผสมโดยเฉพาะอย่างยิ่งซึ่งไม่ได้โดยไม่มีผลกระทบชัดโดยเฉพาะอย่างยิ่งในระหว่างขั้นตอนการขึ้นรูป. ในระหว่างการผสมขึ้นรูปซึ่งจะดำเนินการมักจะอยู่ในช่วงอุณหภูมิ 300 ÷ 900 ° C นอกเหนือไปจากส่วนผสมปัจจุบันข้อบกพร่องในผลึกตาข่ายยังเริ่มที่จะมาแสง จะเฉพาะเจาะจงมากขึ้นทั้งจุดบกพร่องและการเปลี่ยนแปลงในความหนาแน่นของการเคลื่อนที่เริ่มเปิดใช้งานอย่างมีนัยสำคัญจะมีผลต่อการรักษาและกระบวนการตกตะกอน (Frenzel et al., 2007B) หรือ (Kocich et al., 2007) ในโลหะผสม NiTi ไบนารีที่ประมาณอุณหภูมิ 400 ° C ชะลอกระบวนการเริ่มต้นในขณะที่อุณหภูมิ 900 องศาเซลเซียสขึ้นรูป (ยืดตัว) ของโลหะผสมที่กำหนดโดยการทดสอบแรงดึงเกิน 100% แม้ว่า SMA ที่อุณหภูมิเหล่านี้แสดงให้ขึ้นรูปที่ค่อนข้างดีในช่วงการขึ้นรูปโลหะผสมรอยแตกบางคนอาจจะปรากฏโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่อยู่ใกล้ขอบ โดยปกติบาร์หรือแผ่นจานนี้จัดทำขึ้นโดยการสร้าง (ปลอมกลิ้ง) ลักษณะการทำงานที่ผิดปกติของ SMA อาจจะถือได้ว่าดีที่สุดในช่วงอุณหภูมิที่อยู่ใกล้ 800 ° C เพียงแค่อุณหภูมิเหล่านี้อยู่ในช่วงที่เป็นโลหะผสมที่สามารถทำงานได้และการเกิดออกซิเดชันเวลาเดียวกันของพื้นผิวของพวกเขาไม่ได้เป็นใหญ่เป็นที่อุณหภูมิสูง (Wu, 2001) ถ้าการขึ้นรูปที่อุณหภูมิสูงเกินไปออกซิเดชันที่กล่าวถึงเกิดขึ้นและมีอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นของการย่อยสลายวัสดุเพิ่มขึ้นได้เป็นอย่างดี ผลที่ตามมาของกระบวนการเหล่านี้เป็นรูปแบบของการมีเสถียรภาพมากชั้นออกไซด์ซึ่งมักจะเป็นส่วนหนึ่งของพื้นผิวและก่อให้เกิดการทำลายของวัสดุที่เกิดจากการก่อตัวของรอยแตก เมื่อวานนี้จะมีความร้อนที่อุณหภูมิ 900 องศาเซลเซียสผสมมีแนวโน้มที่จะเปราะเพราะการเกิดขึ้นของขั้นตอนการ Ti4Ni2O. หลังจากที่ขึ้นรูปร้อนของโลหะผสม, การรักษาความร้อนจะถูกใช้บ่อยมาก อิทธิพลของอุณหภูมิอบอ่อนหรืออัตราการเย็นหลังจากที่หลอมเป็นที่รู้จักกันเป็นอย่างดีอยู่แล้วนั้น ข้อมูลรายละเอียดเพิ่มเติมเกี่ยวกับรูปแบบบางส่วนสามารถพบได้เช่นในการศึกษา (Standring et al., 1980) โดยทั่วไปก็อาจกล่าวได้ว่าเป็นเวลานานทำให้เกิดการหลอมอุณหภูมิ Af สูงกว่า (austenite จบ) เป็นที่ทราบกันว่าการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิที่เปลี่ยนแปลง (ณ , Af) ขึ้นอยู่กับเทคโนโลยีที่ใช้ในการจัดทำ (เครื่องจักรกล) ของ SMA และมีสาเหตุมาจากความเครียดที่เกิดจากอุณหภูมิและข้อบกพร่อง นางสาวอุณหภูมิสูงประกอบกับการเปลี่ยนแปลงที่ไม่สมบูรณ์ในช่วงร้อน การรักษาความร้อนที่กล่าวถึงถูกนำมาใช้เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพของคุณสมบัติทางกายภาพและเชิงกลร่วมกับสูงสุดของผลหน่วยความจำรูปร่างและพฤติกรรมพลาสติกหลอก เหตุผลหลักสำหรับการรักษาความร้อนดำเนินการหลังจากการขึ้นรูปจึงเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิที่เปลี่ยนแปลงสำหรับการใช้งานที่เฉพาะเจาะจง เมื่อเทียบกับช่วงเวลาที่ค่อนข้างกว้างของการสร้างอุณหภูมิช่วงอุณหภูมิการหลอมเป็นอย่างมากแคบ (300 ° - 525 ° C) เวลาที่ใช้ในการหลอมมักจะอยู่ในคำสั่งของนาที (5-30) ส่งผลให้อุณหภูมิค่อนข้างคงที่การเปลี่ยนแปลงจะถูกบันทึกสำหรับการอบที่อุณหภูมิประมาณ 500 องศาเซลเซียสและเวลาที่สั้นกว่า 10 นาที (Liu et al., 2008) กับเวลาที่เพิ่มขึ้นของการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิการหลอม Af และลดความเครียด การเพิ่มขึ้นของ Af มักจะมาพร้อมการพร่องของเมทริกซ์ NiTi โดย Ni ซึ่งจะตกตะกอนในรูปแบบของตะกอน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

นอกจากที่กล่าวแล้ว อิทธิพลของการเลือกการเตรียมวิธี SMA คุณสมบัติขั้นสุดท้ายและพฤติกรรมของ SMA จะถูกกำหนดโดยการประมวลผลต่อไป รวมทั้งการรักษาความร้อน ซึ่งหมายความว่าไม่เพียง แต่เลือกวิธีการขึ้นรูป แต่ยังให้สร้างลำดับของการดำเนินการ นอกจากนี้ อิทธิพลของระบบที่ใช้ในการรักษาความร้อน ควรพิจารณาทั้งหมดที่กล่าวถึงปัจจัยที่มีผลกระทบบางส่วนของตัวเองในการสร้างสมบัติสุดท้ายของ SMA ตามวัสดุ กับองค์ประกอบของการผสมเช่นทองแดงที่มีอยู่ในไบนารีนิธิ อัลลอย แบบมาร์เทนซิติกมากขยับและในเวลาเดียวกันยังเครื่องกล หรือความร้อนเชิงกลลักษณะของ SMA เปลี่ยนไป ดังจะเห็นได้ เช่น ในการศึกษา ( หลิว , 2003 )จับมือกับการขึ้นรูปหรือการประมวลผลความร้อน , การเสริมสร้างและกระบวนการรักษาก็เป็นสิ่งสำคัญ การศึกษาหลายแห่งเป็นที่รู้จักกันเช่น ( กิลิ et al . , 2004 ) หรือ ( morgiel et al . , 2002 ) ซึ่งยืนยันความสำคัญขององค์ประกอบทางเคมี ( ลบเนื้อหา ) ในช่วงการตกผลึกแบบพิสดาร ใกล้ชายแดนของธัญพืช บนมืออื่น ๆ , การศึกษาอื่น ๆ ( นัม et al . ,1990 ) ให้ข้อมูลเกี่ยวกับความสามารถในการขึ้นรูปของ SMA เมื่อฉันแทน โดยจุฬาฯ ถ้าผมจะใช้ทองแดงถึงเนื้อหาของประมาณ 10 % ( เช่นโลหะผสมนิติเลขฐานสองจะถูกดัดแปลง ti-40ni-10cu ) จากนั้นขั้นตอนเปลี่ยนแปลงที่จะเกิดขึ้นในขั้นตอนที่สอง และโลหะผสมเหล่านี้จะมากขึ้นโดยในรัฐมาร์เทนซิติคกว่าโลหะผสมนิติเดิมแม้จะมีการค้นพบเหล่านี้มันยังคงถูกต้องเมื่อลบเนื้อหาเกินขีด จำกัด ที่ 10 % , Ni Ti ทองแดงอัลลอย แสดงความสามารถในการขึ้นรูป ค่อนข้างต่ำ เลือกวิธีการขึ้นรูป
ร่วมกับวิธีการของการประมวลผลความร้อนเป็นสัดส่วนโดยตรงกับความของ ถึงแม้ว่าโรคนี้ส่วนใหญ่จะใช้ในรูปแบบของเข็มขัดผอม , สายไฟหรือท่อ ( kursa et al . , 2005 )ผลิตภัณฑ์ทั้งหมดเหล่านี้จะผลิตโดยการขึ้นรูปจากโยนแท่งเดิม หล่อหลอมในรัฐมีลักษณะตามความสามารถในการขึ้นรูปต่ำมากและมักจะมีขนาดเล็ก หรือ ไม่มีความทรงจำ หรือ superelastic Effect กับร้อนหรือเย็นเป็นคุณสมบัติเหล่านี้จะถูกดัดแปลงที่ตามมา ในรูปที่ 7 คุณสามารถดูรูปแบบของการสร้างพื้นฐานของการดำเนินงาน ซึ่งมักจะใช้สำหรับการเปลี่ยนรูปของ SMA .ในทำนองเดียวกันในวัสดุอื่น ๆ จุดมุ่งหมายหลักของการขึ้นรูปร้อนคือการเปลี่ยนขนาดและรูปร่างของโยนลิ่ม ด้วยกันกับการเปลี่ยนแปลงของระดับจุลภาค สำหรับ " ทำลาย " ของโครงสร้างเดนไดรติก เดิมบางแมพขึ้นอยู่กับข้ามส่วนของปฏิบัติ ลิ่ม ควรใช้มันไม่ได้ผิดปกติสำหรับขนาดจริงของสายพันธุ์ที่ใช้ซึ่งจะช่วยให้การเปลี่ยนแปลงต้องไปถึงค่าของประมาณ 90% องศาสูงของการดำเนินการตามการขึ้นรูปร้อนมักจะยังมีเว็บไซด์ตามความต้องการที่เกิดจากการขึ้นรูปเย็นติดต่อกัน ในระหว่างที่สําคัญดังกล่าวผู้ประกอบการไม่สามารถขวางตระหนัก ( ramaiah et al . , 2005 ) อย่างไรก็ตามโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อเร็ว ๆนี้เมื่อเกิดการระเบิดของแหกคอกเป็นเทคนิคที่เกิดขึ้นอาจกล่าวได้ว่า ความเข้มของใช้สายพันธุ์ที่สามารถเข้าถึง และฝึกทำถึง สูงมาก มูลค่ากว่า 100 ล้านบาท มันควรจะระบุว่า ในกรณีนี้มันตัดรูปที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในส่วนข้ามเกิดขึ้นจุดมุ่งหมายหลักของการขึ้นรูปเทคนิคแปลกใหม่เหล่านี้คือเพื่อให้บรรลุการปรับเปลี่ยนโครงสร้าง มีความพยายามบิดวัสดุที่อุณหภูมิต่ำเท่าที่ทำได้

การรักษาแบบเดิม ( สร้าง ) ของ SMA มักจะแบ่งออกเป็นขั้นตอนเพิ่มเติม ลำดับของการดำเนินการแต่ละประกอบด้วยบ่อยในการหลอมหล่อร้อน swaging รีดเย็นและการวาดภาพโดยเฉพาะในช่วงเย็นที่เป็นเทคนิค มันเป็นเรื่องธรรมดาที่จะแทรกความร้อนระหว่างการดำเนินงานบางส่วน ดังนั้นมันเป็นที่ชัดเจนว่าการเปลี่ยนแปลงพฤติกรรมของโลหะผสมพิเศษจะได้รับอิทธิพลจากแต่ละเหล่านี้กล่าวถึงงาน ในขั้นตอนแรก ( หลอมหล่อ ) , มีการกล่าวถึงแล้วปัจจัยของส่วนประกอบทางเคมี อย่างไรก็ตามกระบวนการผลิตเองสามารถดำเนินการในรูปแบบต่างๆหลายที่มีอิทธิพลต่าง ๆ ที่ศึกษาในลักษณะที่เป็นเอกสาร โดยตัวเลขที่สูงของการศึกษา ( เฟรนเซิล et al . 2004 และ Zhang et al . , 2005 และเฟรนเซิล et al . , 2007a ) โดยไม่คำนึงถึงการเลือกเทคนิคการละลายเพิ่มขึ้นควรให้ความสนใจในเทคนิคเพื่อลดองค์ประกอบเพิ่มเติมโดยเฉพาะอย่างยิ่งออกซิเจนและคาร์บอน องค์ประกอบเหล่านี้จะมีอิทธิพลทางลบต่อผล และหน่วยความจำบนความเปราะของโลหะโดยเฉพาะ ซึ่งไม่มีผลสำเหนียก โดยเฉพาะอย่างยิ่งในระหว่างขั้นตอนของการขึ้นรูป

ระหว่างอัลลอยขึ้นรูป ซึ่งโดยปกติจะแสดงในช่วงอุณหภูมิ 300 ÷ 900 ° C , นอกเหนือไปจากส่วนผสมปัจจุบันข้อบกพร่องในแลตทิซผลึกก็เริ่มปรากฎ จะเฉพาะเจาะจงมากขึ้น ทั้งชี้ข้อบกพร่องและการเปลี่ยนแปลงในการเคลื่อนความหนาแน่นเริ่มต้นเพื่อเปิดใช้งานซึ่งจะมีอิทธิพลต่อกระบวนการรักษาและการตกตะกอน ( เฟรนเซิล et al . , 2007b ) หรือ ( kocich et al . , 2007 ) ในไบนารีนิติโลหะผสมที่อุณหภูมิ 400 องศา C ขั้นตอนแรกเริ่มขณะ ที่อุณหภูมิ 900 องศา C ความสามารถในการขึ้นรูป ( ยืด ) ของโลหะผสมที่กำหนดโดยการทดสอบแรงดึงได้เกิน 100 % แม้ว่า SMA ที่อุณหภูมิเหล่านี้มีความสามารถในการขึ้นรูปที่ค่อนข้างดี ในการขึ้นรูปรอยแตกบางอย่างอาจปรากฏโลหะผสม โดยเฉพาะบริเวณขอบ โดยปกติแถบหรือแผ่นจานเตรียมโดยขึ้นรูป ( Forging กลิ้ง )การพฤติกรรมของ SMA จะถือเป็นที่ดีที่สุดในช่วงอุณหภูมิใกล้ 800 องศา อุณหภูมิแค่โกหกในช่วงที่ผสมจะสามารถใช้งานได้ และในขณะเดียวกัน การออกซิเดชันของพื้นผิวของพวกเขาไม่ได้เป็นขนาดใหญ่ เช่น ที่อุณหภูมิสูง ( Wu , 2001 ) ถ้าเป็นอุณหภูมิสูงเกินไปกล่าวถึงการใช้สถานที่ และการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิการสลายตัวของวัสดุได้เป็นอย่างดี ผลของกระบวนการเหล่านี้คือการพัฒนาของชั้นออกไซด์คงที่ซึ่งมักจะเป็นส่วนหนึ่งของผิวและก่อให้เกิดการทำลายของวัสดุเนื่องจากการก่อตัวของรอยแตก เมื่อ SMA เป็นอุ่นที่อุณหภูมิ 900 องศา Cโลหะผสมมีแนวโน้มที่จะเปราะบาง เพราะการเกิดของ ti4ni2o เฟส

หลังจากที่ร้อนขึ้นรูปโลหะ , การรักษาความร้อนมากมักจะใช้ อิทธิพลของอุณหภูมิอบหรืออัตราการเย็นตัวหลังอบแล้วรู้จักดีครับ รายละเอียดเพิ่มเติมสามารถพบได้ในโหมดย่อย เช่น ในการศึกษา ( standring et al . , 1980 )โดยทั่วไปอาจกล่าวได้ว่าอีกสาเหตุสูงกว่าอุณหภูมิการหลอมเท่า AF ( austenite เสร็จ ) มันเป็นที่รู้จักกันว่า การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิเปลี่ยนแปลง ( เช่น , AF ) ขึ้นอยู่กับเทคโนโลยีที่ใช้สำหรับการเตรียมการ ( เครื่องจักร ) ของ SMA และเกิดจากอุณหภูมิและความเค้นและข้อบกพร่อง นางสาวสมบูรณ์การเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิสูง ประกอบกับในช่วงความร้อนที่กล่าวถึงการรักษาความร้อนจะใช้สำหรับการเพิ่มประสิทธิภาพของสมบัติทางกายภาพและทางกลของพร้อมกับสูงสุดของผลหน่วยความจำรูปร่างและพฤติกรรมพลาสติกหลอก เหตุผลหลักสำหรับการรักษาความร้อนหลังจากการขึ้นรูปจึงมีการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิสำหรับการใช้งานที่เฉพาะเจาะจง เมื่อเทียบกับช่วงเวลาที่ค่อนข้างกว้าง สร้างอุณหภูมิช่วงที่อุณหภูมิอบค่อนข้างแคบ ( 300 / - 525 ° C ) เวลาที่ใช้ในการอบเป็นปกติในการสั่งซื้อของนาที ( 5 – 30 ) การเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิค่อนข้างคงที่เนื่องจากมีเอกสารสำหรับการอบ ที่อุณหภูมิประมาณ 500 ° C และเวลาสั้นกว่า 10 นาที ( Liu et al . , 2008 )กับเวลาที่เพิ่มขึ้นของอุณหภูมิการอบอ่อนเพิ่ม AF และความเครียดลดลง เพิ่มของ AF มักจะมาพร้อมกับการสูญเสียของนิติเมทริกซ์โดยผม ซึ่งจะตกตะกอนในรูปของตะกอน .