a voltage-loop crossover frequency

a voltage-loop crossover frequency given by (32) of
Hz. Fig. 15 shows the experimental closed-loop output-voltage
transient response for a step load change from 50 to 133 W.
As discussed in Sections III and IV, the THD of the inputline
current is affected by the approximate exponential carrier
and, depending on the load, by operation in the DCM. Another
cause of distortion is related to the fact that the emulated
resistance is directly proportional to the output voltage
, as given by (7). This implies that the open-loop ac input
current is affected by the output voltage ripple at 120-Hz
and higher line-frequency harmonics. Given a constant openloop
control input and the output voltage ,
the input current for small ripple is given by
(33)
where is the nominal emulated resistance.
Because of the product of and , the second harmonic
in will result in the third harmonic in . In closedloop
operation, the output voltage ripple also affects the input
current waveform through the control input . As a result
of the output voltage ripple, additional distortion of the input
current can therefore be expected.
Fig. 16(a) shows the full-power open-loop line-frequency
waveforms at the nominal line voltage (120 Vrms). Fig. 16(b)
shows the corresponding harmonic spectrum of the ac inputline
current, with the open-loop spectrum (dark pen) overlaying
the closed-loop spectrum (light pen).
The largest open-loop fifth harmonic is only 1.86% of the
fundamental, and the largest closed-loop third harmonic is
4.19%. The THD of the ac input-line voltage was measured at
approximately 1%. It can be seen that open- and closed-loop
distortion only differ in the third and fifth harmonics, with the
resulting THD for both well below 10%.
Fig. 17(a) and (b) shows the open-loop line-frequency
waveforms at the nominal line voltage (120 Vrms) and 50
W of output power, together with the overlayed harmonic
spectrums of the open- and closed-loop ac input-line current.
Distortion can be observed in the input ac-line current, which
is the result of operation in the CCM around zero crossings
of the ac-line voltage. This waveshape corresponds to the
theoretical prediction of Fig. 3. The total current harmonic
distortion is still very small for both open- and closed-loop
operation, with the largest harmonics equal to 3.05% (seventh)
and 5.39% (third), respectively

VII. CONCLUSION
The NLC controller is proposed for high-power-factor rectifiers
based on flyback, Cuk, Sepic, and other up–down ´
converters operated in the continuous-conduction mode. In
the NLC controller, the switch duty ratio is determined by
comparing a signal proportional to the integral of the switch
current with a periodic nonlinear-carrier waveform. The shape
of the carrier waveform is determined so that the resulting
input-line current is proportional to the input-line voltage, as
required for unity-power-factor rectification. A very simple
implementation of the carrier waveform generator is described,
based on an exponential approximation of the ideal carrier
waveform.
The controller operation has been experimentally verified
on a 150-W rectifier based on the flyback converter. Very low
harmonic distortion of the ac-line current for both open- and
closed-loop operation has been obtained for a wide range of
loads.
Using the NLC controller, input voltage sensing, error
amplifier in the current-shaping loop, and the multiplier/divider
circuitry in the voltage feedback loop are eliminated. The
current shaping is based on switch current sensing, which is the
only overhead compared to the discontinuous-mode operation.
The simple high-performance controller is well suited for
integrated-circuit implementation.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ความถี่ไขว้วงแรงดันไฟฟ้าที่กำหนด (32) ของเฮิรตซ์ Fig. 15 แสดงการทดลองปิดแรงดันไฟออกตอบสนองแบบฉับพลันสำหรับโหลดขั้นตอนเปลี่ยนจาก 50 133 ปริมาณตามที่อธิบายไว้ในส่วนที่ III และ IV คิดของ inputlineปัจจุบันได้รับผลกระทบ โดยผู้ขนส่งเนนโดยประมาณก ขึ้นอยู่กับการใช้งาน การดำเนินการในห่วง อื่นเกี่ยวข้องกับความเป็นจริงสาเหตุของความผิดเพี้ยนที่จะเลียนแบบความต้านทานเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดันเอาท์พุทที่กำหนดตาม (7) หมายความว่า อินพุต ac เปิดวงปัจจุบันได้รับผลกระทบ ด้วยระลอกคลื่นแรงดันไฟฟ้าออกที่ 120 Hzและสูงกว่าความถี่บรรทัดนิคส์ กำหนด openloop คงควบคุมอินพุตและแรงดันไฟฟ้าผลลัพธ์ปัจจุบันอินพุตสำหรับระลอกคลื่นเล็ก ๆ ถูกกำหนดโดย(33)ต้านทานการเลียนแบบที่ระบุเนื่องจากผลิตภัณฑ์ของ harmonic ที่สองในจะส่งผลใน harmonic ที่ 3 ใน ใน closedloopการดำเนินงาน ระลอกคลื่นแรงดันไฟฟ้าผลลัพธ์ยังมีผลต่อการป้อนข้อมูลรูปคลื่นที่ปัจจุบัน โดยการควบคุมการป้อนข้อมูล เป็นผลของผลผลิต แรงดันไฟฟ้า ripple เพิ่มเติมความผิดเพี้ยนของข้อมูลป้อนเข้าปัจจุบันจึงเป็นที่คาดไว้Fig. 16(a) แสดงการใช้พลังงานเต็มวงเปิดบรรทัดความถี่waveforms ในแรงดันไฟฟ้าระบุบรรทัด (120 Vrms) Fig. 16(b)แสดงสเปกตรัมที่มีค่าที่ตรงกันของ ac inputlineปัจจุบัน ด้วยว่าเปิดวงสเปกตรัม (ปากกาดำ)วงปิดสเปกตรัม (ปากกาไฟ)Harmonic ห้าเปิดวนที่ใหญ่ที่สุดมีเพียง 1.86% ของการพื้นฐาน และ harmonic สามปิดที่ใหญ่ที่สุด4.19% คิดของแรงดันอินพุตสาย ac ที่วัดประมาณ 1% จะเห็นได้ว่าเปิด และปิดวงความผิดเพี้ยนแตกต่างกันเฉพาะนิคส์ที่สาม และห้า มีการคิดได้ดีทั้งสองต่ำกว่า 10%Fig. 17(a) และ (b) แสดงรายการเปิดวนที่ความถี่waveforms ในแรงดันไฟฟ้าระบุบรรทัด (120 Vrms) และ 50W ของพลังงาน ร่วมกับ harmonic ช่องสี่เหลี่ยมใดspectrums ของการเปิด และปิดวง ac ป้อนบรรทัดปัจจุบันสามารถสังเกตความผิดเพี้ยนในปัจจุบัน สาย ac เข้าที่เป็นผลของการดำเนินงานใน CCM สถานข้ามศูนย์ของแรงดันไฟฟ้ากระแสสลับสาย Waveshape นี้สอดคล้องกับการทำนายทฤษฎีของ Fig. 3 Harmonic ปัจจุบันรวมยังคงเป็นความผิดเพี้ยนน้อยมากสำหรับทั้งเปิด และปิดวงการดำเนินงาน กับนิคส์ที่ใหญ่ที่สุดเท่ากับ 3.05% (เจ็ด)5.39% และ (3), ตามลำดับVII. บทสรุปมีเสนอควบคุม NLC สำหรับ rectifiers สูง-power-ปัจจัยflyback, Cuk, Sepic และอื่น ๆ ´ขึ้น – ลงมีดำเนินการแปลงในโหมดต่อเนื่องนำ ในควบคุม NLC อัตราภาษีสวิตช์ถูกกำหนดโดยเปรียบเทียบสัดส่วนกับทฤษฎีบูรณาการของสวิตช์สัญญาณปัจจุบัน มีรูปคลื่นแบบไม่เชิงเส้นขนส่งงวด รูปร่างจะกำหนดรูปคลื่นของผู้ขนส่ง เพื่อให้เกิดการป้อนบรรทัดปัจจุบันเป็นสัดส่วนกับแรงดันอินพุตสาย เป็นจำเป็นสำหรับการกำหนดสัดส่วนพลังงานความ ง่ายมากอธิบายนำเครื่องกำเนิดรูปคลื่นที่บริษัทขนส่งตามการประมาณแบบเลขชี้กำลังของบริษัทขนส่งเหมาะรูปคลื่นการควบคุมมีการตรวจสอบ experimentallyในตัว 150 W วงจรเรียงกระแสตามแปลง flyback ต่ำมากเพี้ยนของกระแส ac สายทั้งเปิด - และได้รับการดำเนินการปิดสำหรับหลากหลายโหลดใช้คอนโทรลเลอร์ NLC ป้อนแรงดันไฟฟ้าไร้สาย ข้อผิดพลาดเครื่องขยายเสียงในวงการปัจจุบันสร้างรูปร่าง และตัวที่คูณแบ่งเป็นตัดวงจรในลูปผลป้อนกลับแรงดัน ที่สร้างรูปร่างปัจจุบันอยู่สลับปัจจุบันตรวจ ซึ่งเป็นเพียงแต่เปรียบเทียบค่าใช้จ่ายในการดำเนินงานไม่ต่อเนื่องของโหมดควบคุมประสิทธิภาพสูงง่ายเหมาะสำหรับรวมวงจรใช้งาน

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ความถี่ครอสโอเวอร์แรงดันที่กำหนดโดยวง (32) ของ
เฮิร์ตซ์ มะเดื่อ 15 แสดงให้เห็นถึงการทดลองวงปิดเอาท์พุทแรงดัน
การตอบสนองชั่วคราวสำหรับการเปลี่ยนแปลงขั้นตอนการโหลด 50-133 W.
ดังที่อธิบายในส่วนที่ III และ IV, THD ของ inputline
ปัจจุบันเป็นผลมาจากผู้ให้บริการที่ชี้แจงโดยประมาณ
และขึ้นอยู่กับการโหลด โดยดำเนินการใน DCM อีก
สาเหตุของการบิดเบือนที่เกี่ยวข้องกับความจริงที่ว่าเทิดทูน
ต้านทานเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดันเอาท์พุท
, ที่กำหนดโดย (7) นี่ก็หมายความว่าเปิดวงอินพุต ac
ปัจจุบันเป็นผลมาจากแรงดันขาออกระลอกที่ 120 เฮิร์ตซ์
และฮาร์โมนิสายความถี่สูง ป.ร. ให้ไว้ openloop คง
การป้อนข้อมูลและการควบคุมแรงดันขาออก,
การป้อนข้อมูลปัจจุบันระลอกขนาดเล็กจะได้รับจาก
(33)
ที่สถานที่ที่ระบุเทิดทูนต้านทาน.
เพราะของผลิตภัณฑ์และการประสานที่สอง
ในการจะทำให้เกิดการประสานที่สามใน ใน ClosedLoop
ดำเนินงานแรงดันขาออกระลอกยังมีผลต่อการป้อน
สัญญาณปัจจุบันผ่านเข้าควบคุม เป็นผล
ของการกระเพื่อมแรงดันขาออก, การบิดเบือนที่เพิ่มขึ้นของการป้อนข้อมูล
ในปัจจุบันดังนั้นจึงสามารถคาดหวัง.
รูป (16) แสดงให้เห็นอำนาจเต็มรูปแบบเปิดวงเส้นความถี่ของ
รูปคลื่นที่แรงดันไฟฟ้าน้อย (120 Vrms) มะเดื่อ 16 (ข)
แสดงให้เห็นถึงคลื่นความถี่ฮาร์โมนิที่สอดคล้องกันของ ac inputline
ปัจจุบันมีสเปกตรัมเปิดวง (ปากกา) ซ้อนทับ
สเปกตรัมวงปิด (ปากกาแสง).
เปิดวงฮาร์โมนิที่ห้าที่ใหญ่ที่สุดเป็นเพียง 1.86% ของ
พื้นฐาน และใหญ่ที่สุดวงปิดฮาร์โมนิที่สามเป็น
4.19% THD ของแรงดันไฟฟ้าอินพุตสาย ac วัดที่
ประมาณ 1% มันจะเห็นได้ว่าคนเปิดและวงปิด
การบิดเบือนเพียงแตกต่างกันในเสียงดนตรีสามและห้ามี
THD ทั้งผลดีต่ำกว่า 10%.
รูป 17 (ก) และ (ข) แสดงให้เห็นวงเปิดสายความถี่ของ
รูปคลื่นที่แรงดันไฟฟ้าน้อย (120 Vrms) และ 50
W กำลังขาออกร่วมกับฮาร์โมนิซ้อน
สเปกตรัมของโอเพนและวงปิด ac Input- บรรทัดปัจจุบัน.
เพี้ยนสามารถสังเกตได้ในการป้อนข้อมูล ac-บรรทัดปัจจุบันซึ่ง
เป็นผลมาจากการดำเนินงานใน CCM รอบศูนย์ข้าม
ของแรงดัน ac บรรทัด waveshape นี้สอดคล้องกับ
การคาดการณ์ทางทฤษฎีของรูป 3. ประสานรวมปัจจุบัน
บิดเบือนยังมีขนาดเล็กมากสำหรับทั้งสองคนเปิดและวงปิด
การดำเนินงานด้วยเสียงดนตรีที่ใหญ่ที่สุดเท่ากับ 3.05% (เจ็ด)
และ 5.39% (ที่สาม) ตามลำดับปกเกล้าเจ้าอยู่หัว สรุปผลการควบคุม NLC เสนอสำหรับกระแสพลังงานสูงปัจจัยขึ้นอยู่กับ Flyback, Cuk, Sepic และอื่น ๆ ที่ขึ้นลง ' แปลงดำเนินการในโหมดการนำต่อเนื่อง ในการควบคุม NLC อัตราส่วนหน้าที่สวิทช์จะถูกกำหนดโดยการเปรียบเทียบสัดส่วนกับสัญญาณหนึ่งของสวิทช์ในปัจจุบันมีรูปแบบของคลื่นเป็นระยะ ๆ ไม่เชิงเส้นให้บริการ รูปร่างของรูปแบบของคลื่นผู้ให้บริการมีความมุ่งมั่นเพื่อให้ผลในปัจจุบันการป้อนข้อมูลออนไลน์เป็นสัดส่วนกับแรงดันไฟเข้าเส้นเป็นที่จำเป็นสำหรับการแก้ไขความสามัคคีพลังงานปัจจัย ง่ายมากการดำเนินงานของเครื่องกำเนิดสัญญาณที่ผู้ให้บริการจะอธิบาย, ขึ้นอยู่กับการประมาณชี้แจงของผู้ให้บริการที่เหมาะสำหรับรูปแบบของคลื่น. การดำเนินการควบคุมได้รับการยืนยันการทดลองเกี่ยวกับวงจรเรียงกระแส 150-W ขึ้นอยู่กับการแปลง Flyback ต่ำมากความเพี้ยนของกระแส ac-line ทั้งเปิดโล่งและการดำเนินงานวงปิดได้รับสำหรับช่วงกว้างของโหลด. ใช้ควบคุม NLC, การตรวจวัดแรงดันไฟฟ้าผิดพลาดของเครื่องขยายเสียงในวงปัจจุบันการสร้างและคูณ / divider วงจรในห่วงความคิดเห็นที่แรงดันไฟฟ้าจะถูกตัดออก การสร้างปัจจุบันจะขึ้นอยู่กับสวิทช์การตรวจวัดในปัจจุบันซึ่งเป็นค่าใช้จ่ายเฉพาะเมื่อเทียบกับการดำเนินงานต่อเนื่องโหมด. ควบคุมที่มีประสิทธิภาพสูงง่ายเหมาะอย่างยิ่งสำหรับการใช้งานวงจรแบบบูรณาการ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

แรงดันไฟฟ้าความถี่ให้ห่วงไขว้ ( 32 )
เฮิร์ต รูปที่ 15 แสดงการทดลองระบบควบคุมแรงดัน
ชั่วคราวการขั้นตอน โหลด เปลี่ยนจาก 50 133 W .
ตามที่กล่าวไว้ในส่วนที่ 3 และ 4 , THD ของ inputline
ปัจจุบันผลกระทบจากประมาณ
ผู้ให้บริการเอกซ์โพเนนเชียลและขึ้นอยู่กับโหลด โดยการดำเนินงานใน DCM อีก
สาเหตุของการบิดเบือนเกี่ยวกับความจริงที่ว่าเลียนแบบ
ความต้านทานจะเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดัน
ที่ได้รับ ( 7 ) นี้หมายความว่าแบบปิด AC Input
ปัจจุบันได้รับผลกระทบจากแรงดันกระเพื่อมที่ 120 Hz และความถี่สูงกว่า
สายฮาร์มอนิ ให้คงที่ openloop
ควบคุมการป้อนข้อมูลและแรงดัน ,
กระแสอินพุตสำหรับระลอกคลื่นเล็ก ๆให้

( 33 )ซึ่งเป็นชื่อที่เลียนแบบต้านทาน .
เพราะผลิตภัณฑ์และสองเสียงประสาน
ในจะมีผลในปีที่สาม ที่ประสานกันอยู่ ในการดำเนินงาน closedloop
, แรงดันกระเพื่อมส่งผลกระทบต่ออินพุตสัญญาณอินพุต
ปัจจุบันผ่านการควบคุม ผลของแรงดันกระเพื่อม
บิดเบือนเพิ่มเติม ปัจจุบันจึงสามารถใส่

รูปที่คาดไว้16 ( ) จะแสดงเต็มพลังดังนั้นความถี่รูปคลื่นแรงดันสาย
บรรทัดที่ระบุ ( 120 vrms ) 16 รูป ( b )
แสดงสเปกตรัมฮาร์มอนิกของ AC ที่ inputline
ปัจจุบัน กับแบบปิดสเปกตรัม ( ปากกาเข้มซ้อนทับ
สร้างสเปกตรัม ( ปากกาแสง ที่ใหญ่ที่สุด ดังนั้น 5
ประสานกันเป็นเพียง 1.86 %
พื้นฐาน และแบบที่สามที่ใหญ่ที่สุดประสานกันเป็น
4.19 %การเกิดของ AC ใส่สายแรงดันวัดที่
ประมาณ 1% จะเห็นได้ว่าเปิด - ปิด
บิดเบือนแตกต่างกันในเนื้อหาที่สามและห้า กับ
ที่เกิดทั้งด้านล่าง THD 10%
17 รูป ( a ) และ ( b ) แสดงรูปคลื่นที่ความถี่
บรรทัดดังนั้นแรงดันสายปกติ ( 120 vrms ) และ 50
W พลังงานผลผลิต ด้วยกันกับ overlayed ฮาร์
สเปกตรัมของเปิด - ปิด AC input บรรทัดปัจจุบัน .
บิดเบือนสามารถสังเกตได้ในบรรทัดอินพุต AC ปัจจุบันซึ่ง
เป็นผลของการปฏิบัติงานในรอบศูนย์ CCM วก
ของแรงดันสาย AC waveshape นี้สอดคล้องกับคำทำนายของทฤษฎี
รูปที่ 3 รวมปัจจุบันฮาร์
บิดเบือนยังมีขนาดเล็กมาก ทั้งเปิด - ปิด
การดําเนินการกับที่ใหญ่ที่สุดได้ชัดเจนเท่ากับ 3.05 %
( 7 ) และ ( 3 ) 5.39 % ตามลำดับ

7 . สรุป
ตัวควบคุมซึ่งเสนอปัจจัยพลังงานสูง rectifiers
จากฟลายแบ็ค cuk เซปิก , , , และ อื่น ๆขึ้น–ลงแปลงใหม่ที่ดำเนินการในโหมด
ที่มีอย่างต่อเนื่อง ใน
ควบคุม NLC , อัตราส่วนการสลับหน้าที่ถูกกำหนดโดย
เปรียบเทียบสัญญาณที่เป็นสัดส่วนกับจำนวนของสวิตซ์
ปัจจุบันมีผู้ให้บริการแบบไม่เชิงเส้นสัญญาณ รูปร่าง
ของผู้ให้บริการสัญญาณจะมุ่งมั่นมากว่าผล
ใส่บรรทัดปัจจุบันเป็นสัดส่วนกับอินพุทแรงดันตามที่
ที่จําเป็นสําหรับปัจจัยสามัคคีพลังแก้ไข . ใช้งานง่ายมาก
ของผู้ให้บริการสัญญาณเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะอธิบาย
ตามประมาณแบบรูปคลื่นพาหะ

เหมาะควบคุมการทำงานได้โดยตรวจสอบ
บน 150-w กระแสยึดฟลายแบค Converter ต่ำมาก ความเพี้ยนของฮาร์มอนิก
AC บรรทัดปัจจุบันทั้งเปิด - ปิด
ปฏิบัติการได้สำหรับหลากหลายของ

ใช้โหลด ซึ่งควบคุมแรงดันไฟฟ้า , ตรวจจับข้อผิดพลาด
เครื่องขยายเสียงในปัจจุบันการสร้างลูป และคูณ / หาร
วงจรแรงดันย้อนกลับในลูปจะถูกตัดออก
ปัจจุบันรูปร่างจะขึ้นอยู่กับกระแสสวิตช์ตรวจจับ ซึ่งเป็นค่าใช้จ่ายเมื่อเทียบกับการผ่าตัดเท่านั้น

โหมดไม่ต่อเนื่อง ประสิทธิภาพสูง ควบคุมง่าย เหมาะสำหรับ

ใช้วงจรรวม