Laha et al. [25], the carbide forma

Laha et al. [25], the carbide formation in this flame spray system
would be less. In addition, by comparing the standard X-ray peaks of
carbides of iron, nickel, and chromium, there were no high-intensity
peaks in those patterns which would match the possible peak near
2θ–36°. The closest match found seemed to be either oxide of Cr or Fe,
which from SEM micrographs, these phases were also present. Hence,
at the moment, it could be concluded that carbide formation was
possible but only very limited.
Vickers hardness values of stainless steel and SS/CNT composite
coatings are listed in Table 3. The composite coating was harder than
the stainless steel coating by about 58%. Considering the amount of
oxide content in SS coating (~21± 3.4%) and SS/CNT coating (24±
4.5%), these values were not significantly different and this should not
cloud the effect of CNTs on the mechanical properties of stainless
steel. The hardness measurement was also carried out for ten
sampling points and an average value for each sample was obtained.
Hence, the improvement of the SS/CNT coating over the SS coating
was apparent. This superior hardness was therefore mainly caused by
an incorporation of CNTs with only a small influence from oxide
phases. Moreover, CNTs could hold the splats by bridging mechanism
and thus minimized intersplat movement upon an application of load
[20,32]. Apart from this, it has been well understood that the CNTs
have extremely high value of Young's modulus (~1 TPa) and thus
dispersion of CNTs in the stainless steel matrix in this case would
allow elastic recovery of indentation [33] which consequently
improved hardness of the composite coating.
Friction coefficient measured at room temperature of stainless
steel and SS/CNT composite coatings were ~0.6 and ~0.2, respectively.
These values were determined from the average values of the stable
friction period based on the plot of friction coefficient evolution as a
function of sliding distance as shown in Fig. 13. These observed
friction coefficient values were in agreement with their wear
behaviors. Topologies of wear tracks after 150 m sliding distance are
shown in Fig. 14. The average track width of the stainless steel coating
was ~300 μm which was wider than the track of composite coating
(~260 μm). Microstructural investigation within wear scars revealed a
smoother damage surface of the composite coating compared to a
more severe worn surface of the stainless steel coating as illustrated in
Fig. 15. Wear scar of the stainless steel coating was rather rough,
suggesting an occurrence of oxidative wear type due to thermal
oxidation during the wear test. Since the stainless steel coating did not

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ระบบสเปรย์ลาฮา et al. [25], การก่อตัวของคาร์ไบด์ในเปลวไฟนี้จะมีค่าน้อย นอกจากนี้ โดยการเอ็กซ์เรย์มาตรฐานเปรียบเทียบระดับcarbides ของเหล็ก นิกเกิล โครเมียม มีไม่มีความเข้มสูงยอดในรูปแบบเหล่านั้นซึ่งจะตรงกับช่วง peak ได้ใกล้2Θ – 36 องศา การจับคู่ที่ใกล้เคียงพบประจักษ์ เป็นออกไซด์ Cr หรือ Fe อย่างใดอย่างหนึ่งซึ่งจาก SEM micrographs ระยะเหล่านี้ได้นอกจากนี้ยังมี ดังนั้นในขณะนี้ มันสามารถสรุปได้ว่า การก่อตัวของคาร์ไบด์คือสุดแต่ใจจำกัดค่าความแข็งวิกเกอร์สของเหล็กกล้าไร้สนิมและ SS/บริษัท คอมโพสิตเคลือบอยู่ในตาราง 3 เคลือบผสมได้ยากกว่าเคลือบผิวเหล็กกล้าไร้สนิม โดยประมาณ 58% พิจารณาจำนวนเนื้อหาออกไซด์เคลือบ SS (~ 21± 3.4%) และ SS/CNT (24±4.5%), ค่าเหล่านี้ไม่แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ และนี้ไม่ควรเมฆลักษณะของ CNTs ในคุณสมบัติทางกลของสเตนเลสเหล็ก การวัดความแข็งยังดำเนินการสิบสุ่มตัวอย่างคะแนนและค่าเฉลี่ยสำหรับแต่ละตัวอย่างได้รับดังนั้น ปรับปรุงเคลือบ SS/CNT มากกว่าเคลือบ SSเป็นที่แน่ชัด ความแข็งนี้เหนือกว่านั้นดังนั้นส่วนใหญ่เกิดขึ้นจากการประสานของ CNTs มีเฉพาะอิทธิพลเล็กจากออกไซด์ขั้นตอนการ นอกจากนี้ CNTs สามารถค้าง splats โดยเชื่อมโยงกลไกและเคลื่อนไหว intersplat ย่อเล็กสุดดังนั้นเมื่อแอพลิเคชันของโหลด[20,32] นอกจากนี้ มันมีแล้วดีเข้าใจที่ CNTsมีค่าโมดูลัสของยังสูงมาก (~ 1 ส.ส.ท.) และในกรณีนี้จะแพร่กระจายของ CNTs ในเมตริกซ์สแตนเลสอนุญาตให้กู้คืนยืดหยุ่นเยื้อง [33] ซึ่งเวลาต่อมาความแข็งที่ดีขึ้นของเคลือบโดยรวมสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่วัดที่อุณหภูมิห้องของสแตนเลสเหล็กและไม้แปรรูปรวม SS/CNT ได้ ~ 0.2 และ ~0.6 ตามลำดับค่าเหล่านี้ถูกกำหนดจากค่าเฉลี่ยของคอกแรงเสียดทานรอบระยะเวลาตามแผนของวิวัฒนาการสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานเป็นแบบฟังก์ชันเลื่อนระยะทางตามที่แสดงใน Fig. 13 เหล่านี้ที่สังเกตค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่ยังคงสวมใส่ของพวกเขาลักษณะการทำงาน โทของสวมใส่แทร็คหลังจากระยะเลื่อน 150 mแสดงใน Fig. 14 ติดตามค่าเฉลี่ยความกว้างของเหล็กกล้าไร้สนิมเคลือบมี μm ~ 300 ซึ่งกว้างกว่าแทร็กของคอมโพสิตเคลือบ(~ 260 μm) Microstructural การตรวจสอบภายในสวมรอยแผลเป็นที่เปิดเผยตัวเรียบผิวความเสียหายของเคลือบโดยรวมเมื่อเทียบกับการรุนแรงมากขึ้นสวมใส่ผิวเคลือบสเตนเลสดังที่แสดงในFig. 15 สวมรอยของเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิมค่อนข้างหยาบแนะนำของสวมใส่ oxidative ชนิดเนื่องจากความร้อนออกซิเดชันในระหว่างการทดสอบเครื่องแต่งกาย เนื่องจากไม่มีเคลือบสแตนเลส

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

Laha et al, [25], คาร์ไบด์ในการสร้างระบบสเปรย์เปลวไฟนี้
จะน้อย นอกจากนี้โดยการเปรียบเทียบยอด X-ray มาตรฐานของ
คาร์ไบด์เหล็กนิกเกิลและโครเมียมไม่มีความเข้มสูง
ยอดเขาในรูปแบบเหล่านั้นซึ่งจะตรงกับความเป็นไปได้สูงสุดใกล้
2θ-36 ° การแข่งขันที่ใกล้เคียงที่สุดที่พบดูเหมือนจะเป็นได้ทั้งออกไซด์ของโครเมียมหรือเฟ
ซึ่งจากไมโคร SEM ขั้นตอนเหล่านี้ยังมีอยู่ ดังนั้น
ในขณะที่มันอาจจะสรุปได้ว่าการก่อตัวเป็นคาร์ไบด์
ที่เป็นไปได้ แต่ จำกัด มาก.
วิคเกอร์ค่าความแข็งของสแตนเลสและเอสเอ / ซีเอ็นคอมโพสิต
เคลือบมีการระบุไว้ในตารางที่ 3 เคลือบคอมโพสิตเป็นสิ่งที่ยากกว่า
การเคลือบสแตนเลสประมาณ 58% เมื่อพิจารณาถึงปริมาณของ
เนื้อหาในการเคลือบออกไซด์เอสเอส (~ 21 ± 3.4%) และเอสเอสเคลือบ / CNT (24 ±
4.5%) ค่าเหล่านี้ไม่แตกต่างกันและไม่ควร
เมฆผลของ CNTs ต่อสมบัติทางกลของสแตนเลส
เหล็ก . การวัดความแข็งได้รับการดำเนินการยังออกสิบ
จุดเก็บตัวอย่างและค่าเฉลี่ยสำหรับแต่ละตัวอย่างที่ได้รับ.
ดังนั้นการปรับปรุงการเคลือบเอสเอ / ซีเอ็นมากกว่าเคลือบเอสเอส
ก็เห็นได้ชัด นี้มีความแข็งที่เหนือกว่าจึงถูกส่วนใหญ่เกิดจาก
การรวมตัวกันของ CNTs มีเพียงขนาดเล็กจากอิทธิพลออกไซด์
ขั้นตอน นอกจากนี้ยังสามารถจับ CNTs เครื่องหมายโดยกลไกการเชื่อมโยง
และลดลงจึง intersplat กับการประยุกต์ใช้การเคลื่อนไหวของการโหลด
[20,32] นอกจากนี้จะได้รับการเข้าใจดีว่า CNTs
มีค่าสูงมากของโมดูลัสของยัง (~ 1 ตันต่อปี) และทำให้
การกระจายตัวของ CNTs ในเมทริกซ์สแตนเลสในกรณีนี้จะ
ช่วยให้การกู้คืนความยืดหยุ่นของการเยื้อง [33] ซึ่งส่งผล
ดีขึ้นมีความแข็ง ของการเคลือบคอมโพสิต.
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวัดที่อุณหภูมิห้องของสแตนเลส
และเหล็กเอสเอส / ซีเอ็นเคลือบคอมโพสิตเป็น ~ ~ 0.6 และ 0.2 ตามลำดับ.
ค่าเหล่านี้ได้รับการพิจารณาจากค่าเฉลี่ยของการมีเสถียรภาพ
ระยะเวลาที่แรงเสียดทานขึ้นอยู่กับพล็อตของวิวัฒนาการค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน เป็น
ฟังก์ชั่นของระยะทางเลื่อนดังแสดงในรูป 13. ข้อสังเกตเหล่านี้
มีค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานค่าอยู่ในข้อตกลงกับการสวมใส่ของพวกเขา
พฤติกรรม โครงสร้างของแทร็คสึกหรอหลังจากระยะทาง 150 เมตรได้รับการเลื่อน
แสดงในรูป 14. การติดตามความกว้างเฉลี่ยของสารเคลือบผิวสแตนเลส
เป็น ~ 300 ไมโครเมตรซึ่งเป็นแทร็คที่กว้างกว่าของการเคลือบคอมโพสิต
(~ 260 ไมครอน) การตรวจสอบภายในจุลภาครอยแผลเป็นสวมใส่เผย
ผิวเรียบเนียนความเสียหายของการเคลือบคอมโพสิตเมื่อเทียบกับ
พื้นผิวที่สวมใส่ที่รุนแรงมากขึ้นของสแตนเลสเคลือบดังแสดงใน
รูปที่ 15. สวมแผลเป็นของสแตนเลสเคลือบขรุขระค่อนข้าง
แนะนำการเกิดออกซิเดชั่ชนิดสวมใส่เนื่องจากความร้อน
ออกซิเดชันในระหว่างการทดสอบการสึกหรอ ตั้งแต่เคลือบสแตนเลสไม่ได้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ลา et al . [ 25 ] , คาร์ไบด์ที่สร้างขึ้นในเปลวไฟนี้ระบบฉีด
จะน้อยลง นอกจากนี้โดยการเปรียบเทียบมาตรฐานยอดเอ็กซ์เรย์ของ
คาร์ไบด์เหล็ก นิกเกิล และโครเมียม ไม่มีความเข้มสูง
ยอดในรูปแบบนั้นซึ่งจะตรงกับที่เป็นไปได้สูงสุดใกล้
2 θ– 36 องศา . การแข่งขันใกล้พบดูเหมือนจะเหมือนกัน ออกไซด์ของโครเมียมและเหล็ก ซึ่ง micrographs
จาก SEM ,ขั้นตอนเหล่านี้ ยังปัจจุบัน ดังนั้น
ในขณะนี้สรุปได้ว่า การเกิดคาร์ไบด์

เป็นไปได้ แต่ จำกัด มาก ค่าความแข็งวิกเกอร์ของสแตนเลสและ SS / CNT เคลือบคอมโพสิต
อยู่ในตารางที่ 3 การเคลือบผิวผสมหนักกว่า
เคลือบสแตนเลสประมาณ 58% เมื่อพิจารณาจากจำนวนเนื้อหาใน SS
ออกไซด์เคลือบ ( ~ 21 ± 34 % ) และ SS / CNT เคลือบ ( 24 ±
4.5 % ) ค่าเหล่านี้ ไม่แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญทางสถิติ และไม่ควร
เมฆผลของ cnts ต่อสมบัติเชิงกลของเหล็กสแตนเลส
. ความแข็งวัดได้ 10
2 จุด และมีมูลค่าเฉลี่ยในแต่ละตัวอย่างได้ .
ดังนั้นการปรับปรุงเคลือบ SS / CNT กว่า SS เคลือบ
เห็นได้ชัด .ความแข็งนี้เหนือกว่าจึงส่วนใหญ่เกิดจาก
ประสาน cnts มีเพียงเล็กน้อยจากระยะออกไซด์ต่อ

นอกจากนี้ cnts สามารถถือสีน้ำโดยการเชื่อมโยงกลไก
จึงลด intersplat เคลื่อนไหวตามการโหลด
[ 20,32 ] นอกจาก นี้ ได้รู้กันว่า cnts
มีมูลค่าที่สูงมากของค่าโมดูลัสของยัง ( ~ 1
TPA ) และดังนั้นจึงการกระจายของ cnts ในเมทริกซ์ สแตนเลส ในกรณีนี้จะให้ความยืดหยุ่นของการเยื้องระยะการกู้คืน

[ 33 ] ซึ่งการปรับปรุงความแข็งของผิวเคลือบวัสดุผสม .
สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวัดที่อุณหภูมิห้องสแตนเลส
และ SS / CNT เคลือบคอมโพสิตพบว่า ~ ~ 0.6 และ 0.2 ตามลำดับ
ค่าเหล่านี้ถูกกำหนดจาก ค่า เฉลี่ยของมั่นคง
ระยะเวลาแรงเสียดทานขึ้นอยู่กับพล็อตของสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวิวัฒนาการเป็นฟังก์ชันของระยะทาง
เลื่อนดังแสดงในรูปที่ 13 เหล่านี้สังเกต
สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานค่าสอดคล้องกับพฤติกรรมสวม
. โทโพโลยีของใส่แทร็คหลังจากเลื่อนระยะทาง 150 เมตร แสดงในรูปที่ 14
. ติดตามความกว้างเฉลี่ยของผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิม
คือ ~ 300 μ M ซึ่งกว้างกว่าติดตาม
เคลือบคอมโพสิต ( ~ 260 μ M ) การตรวจสอบโครงสร้างจุลภาคภายในแผลเป็นสวมเปิดเผยความเสียหายของพื้นผิวเคลือบ
เรียบประกอบเปรียบเทียบกับ
รุนแรงมากขึ้นสวมใส่ผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิมเป็นภาพประกอบใน
15 มะเดื่อ . ใส่แผลของผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิม
ค่อนข้างขรุขระแนะนำการเกิดออกซิเดชันของประเภทสวมใส่เนื่องจากความร้อน
ออกซิเดชันในชุดทดสอบ เนื่องจากเคลือบสแตนเลสไม่ได้