based on the thermo-elastic-plastic

based on the thermo-elastic-plastic models have also been
developed.
Xue et al. [13] established a method of predicting the effect of
heat input on the safe working pressure and burn-through of inservice
sleeve-repair welding of gas pipes. Xue et al. [14] investigated
the effect of gas flow rate on the temperature field and residual
stresses during in-service welding. Kang et al. [15]
determined an upper limit for the heat input corresponding to
pipe thickness at which burn-through may occur. Liu et al. [16]
developed a 3D FE model for X70 pipes to analyze the influence
of internal pressure on the susceptibility of burn-through during
the in-service welding.
In general, axisymmetric FE modeling technique is an acceptable
method to simulate the in-service sleeve repair welding process.
However, 3D FE modeling is more representative of the
physical problem. In axisymmetric FE models, both loads and
boundary conditions are assumed to be axisymmetric and the
welding speed is assumed to be infinite. These assumptions limit
the FE models capability to include the effects of heat flow in the
weld line direction, welding start-end junction, number of welders,
and welding direction [17].
In the present analysis, 3D FE models of the sleeve repair
welding are conducted to overcome the limitations inherent in
axisymmetric FE models. Two welding procedures are analyzed
and compared, sequential and simultaneous. The sequential procedure
is further investigated for four welding directions and two
welding sequences to determine their effects on the developed
residual stresses. The effect of weld start-end junction is investigated
by monitoring the distribution of the developed residual
stresses around the circumferential path.
2. Finite element model for in-service sleeve repair welding
The pipe considered in the present work has a nominal size of
800 , Schedule 20 and made from X65 low carbon steel (Do ¼ 8.62500 ,
nominal wall thickness ¼ 0.2500) [18,19]. This pipe specification is
chosen for its minimum permissible thickness to prevent the pipe
wall melt-through during welding. Dimensions chosen for the
repair sleeve in the present work are set at: pipe length ¼ 400 mm,
diameter ¼ 234 mm, andwall thickness ¼ 6.5 mm, respectively. The
adopted length has been selected on the basis of results of an
axisymmetric FE model of the sleeve repair welding process aiming
to investigate the influence of pipe length on resulting residual
stresses. Detailed results of this investigation are presented in
Section 4.1. The repair sleeve is connected to the pipe by a single
fillet weld deposited on both sides of the sleeve, as shown in Fig. 2.
The repair process is performed according to API 1104 [20] using
Manual Shielded Metal ArcWelding (SMAW) with 75% efficiency as
indicated in Table 1.
The specified minimum yield strength (SMYS) of the pipe

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อิงจากเทอร์โมยืดหยุ่นพลาสติกรุ่นยังได้รับพัฒนาวิธีการทำนายผลของการก่อตั้ง Xue et al. [13]ความร้อนที่ป้อนข้อมูลความดันทำงานปลอดภัย และเขียนผ่านของ inserviceแขน-ซ่อมเชื่อมของท่อก๊าซ ตรวจสอบ Xue et al. [14]ผลของอัตราการไหลของก๊าซอุณหภูมิฟิลด์และส่วนที่เหลือความเครียดในระหว่างการเชื่อมในการให้บริการ Kang et al. [15]กำหนดข้อจำกัดสำหรับความร้อนป้อนข้อมูลสอดคล้องกันไปความหนาของท่อที่ผ่านการเผาไหม้อาจเกิดขึ้น Liu et al. [16]พัฒนาแบบจำลอง 3 มิติของ FE สำหรับ X70 ท่อการวิเคราะห์อิทธิพลความดันภายในบนไก่เขียนผ่านระหว่างในการเชื่อมในการให้บริการทั่วไป axisymmetric FE โมเดลเทคนิคเป็นที่ยอมรับได้วิธีการจำลองแขนในการให้บริการซ่อมแซมกระบวนการเชื่อมอย่างไรก็ตาม โมเดล 3 มิติของ FE เป็นตัวแทนเพิ่มเติมของการปัญหาทางกายภาพ ในรุ่น axisymmetric FE โหลดทั้งสอง และขอบเขตเงื่อนไขจะถือว่ามี axisymmetric และความเร็วในการเชื่อมจะถือว่าเป็นอนันต์ จำกัดเหล่านี้สนใจรุ่นความสามารถในการรวมผลกระทบของการไหลของความร้อนในการทิศทางสายเชื่อม เชื่อมเริ่มต้นสิ้นสุดแยก ช่างเชื่อม จำนวนและเชื่อมทิศทาง [17]ในการวิเคราะห์ปัจจุบัน FE แบบจำลอง 3 มิติของการซ่อมแซมแขนเชื่อมจะดำเนินการเพื่อเอาชนะข้อจำกัดในaxisymmetric FE รุ่น มีวิเคราะห์ขั้นตอนการเชื่อมสองเปรียบเทียบ ลำดับ และพร้อมกันนี้ ขั้นตอนตามลำดับเป็นตรวจเพิ่มเติมสำหรับเชื่อมสี่ทิศและสองเชื่อมลำดับการตรวจสอบผลการพัฒนาเค้น ผลของการเชื่อมต่อเริ่มต้นสิ้นสุดการเชื่อมจะตรวจสอบโดยการตรวจสอบการกระจายของส่วนที่เหลือได้รับการพัฒนาเครียดทางเส้นรอบวง2. รุ่นไนต์สำหรับเชื่อมซ่อมแขนในการให้บริการท่อที่พิจารณาในการทำงานอยู่มีขนาดปกติกำหนดการ 800, 20 และทำจาก X65 ต่ำเหล็กคาร์บอน (ทำ¼ 8.62500ปกติหนา¼ 0.2500) [18,19] ข้อมูลจำเพาะของท่อนี้สำหรับการอนุญาตความหนาเพื่อป้องกันท่อผนังละลายผ่านในระหว่างการเชื่อม มิติที่เลือกสำหรับการตั้งซ่อมแขนในการทำงานปัจจุบัน: ¼ของความยาวท่อ 400 มม.เส้นผ่าศูนย์กลาง¼ 234 มม. หนา andwall ¼ 6.5 mm ตามลำดับ การความยาวบุญธรรมได้เลือกบนพื้นฐานของผลการaxisymmetric FE รุ่นของการซ่อมแซมแขนเชื่อมกระบวนการเล็งเพื่อตรวจสอบอิทธิพลของความยาวท่อในส่วนที่เหลือผลเครียด จะแสดงผลรายละเอียดของการตรวจสอบนี้ส่วน 4.1 ซ่อมแซมแขนเชื่อมต่อท่อ โดยเดียวเนื้อเชื่อมที่ฝากไว้ทั้งสองด้านของแขน ดังแสดงในรูป 2กระบวนการซ่อมแซมจะทำตามโดยใช้ API 1104 [20]คู่มือป้องกันโลหะ ArcWelding ป้องกัน (SMAW) มีประสิทธิภาพ 75% เป็นระบุไว้ในตารางที่ 1ขั้นต่ำที่ระบุผลผลิต (SMYS) ความแข็งแรงของท่อ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ขึ้นอยู่กับรูปแบบเทอร์โมพลาสติกยืดหยุ่นยังได้รับการ
พัฒนา.
Xue et al, [13] จัดตั้งวิธีการในการคาดการณ์ผลกระทบของ
ความร้อนบนความกดดันการทำงานที่ปลอดภัยและการเผาไหม้ผ่านประจำการ
เชื่อมแขนซ่อมแซมท่อก๊าซ Xue et al, [14] การตรวจสอบ
ผลกระทบของอัตราการไหลของก๊าซอุณหภูมิบนสนามและที่เหลือ
ความเครียดระหว่างการเชื่อมในการให้บริการ Kang et al, [15]
กำหนดขีด จำกัด บนความร้อนสำหรับการป้อนข้อมูลที่สอดคล้องกับ
ความหนาของท่อที่เผาไหม้ผ่านอาจเกิดขึ้น หลิว et al, [16]
การพัฒนารูปแบบ 3D FE สำหรับท่อ X70 เพื่อวิเคราะห์อิทธิพล
ของความดันภายในที่เกี่ยวกับความอ่อนแอของการเผาไหม้ผ่านช่วง
เชื่อมในการให้บริการ.
โดยทั่วไปเทคนิค axisymmetric FE แบบจำลองเป็นที่ยอมรับ
วิธีการเพื่อจำลองแขนในการให้บริการ กระบวนการเชื่อมซ่อมแซม.
อย่างไรก็ตามการสร้างแบบจำลอง 3 มิติ FE เป็นตัวแทนมากขึ้นจาก
ปัญหาทางกายภาพ ในรูปแบบ FE axisymmetric ทั้งโหลดและ
เงื่อนไขขอบเขตจะถือว่าเป็น axisymmetric และ
ความเร็วในการเชื่อมจะถือว่าไม่มีที่สิ้นสุด สมมติฐานเหล่านี้ จำกัด
ความสามารถรุ่น FE จะรวมถึงผลกระทบของการไหลของความร้อนในที่
ทิศทางของรอยเชื่อม, เชื่อมเริ่มต้นปลายแยกจำนวนช่างเชื่อม,
และทิศทางการเชื่อม [17].
ในการวิเคราะห์ปัจจุบันแบบจำลอง 3 มิติ FE ของการซ่อมแซมแขน
เชื่อม จะดำเนินการจะเอาชนะข้อ จำกัด โดยธรรมชาติใน
axisymmetric รุ่น FE สองขั้นตอนการเชื่อมมีการวิเคราะห์
และเปรียบเทียบลำดับและพร้อมกัน ลำดับขั้นตอนการ
สืบสวนต่อไปสำหรับสี่ทิศทางการเชื่อมและสอง
ลำดับเชื่อมเพื่อตรวจสอบผลกระทบของพวกเขาในการพัฒนา
ความเครียดที่เหลือ ผลของการแยกเริ่มต้นปลายเชื่อมถูกตรวจสอบ
โดยการตรวจสอบการกระจายตัวของการพัฒนาที่เหลือ
ความเครียดรอบเส้นทางเส้นรอบวง.
2 รูปแบบองค์ประกอบ จำกัด สำหรับในบริการซ่อมแขนเชื่อม
ท่อพิจารณาในการทำงานในปัจจุบันมีขนาดเล็กน้อยจาก
800, ตารางเวลา 20 และทำจาก X65 เหล็กคาร์บอนต่ำ (Do ¼ 8.62500,
ความหนาเล็กน้อยผนัง¼ 0.2500) [18,19] สเปคท่อนี้จะ
ได้รับการแต่งตั้งอย่างน้อยหนาที่ได้รับอนุญาตในการป้องกันไม่ให้ท่อ
ผนังละลายผ่านระหว่างการเชื่อม ขนาดเลือกสำหรับ
แขนซ่อมแซมในการทำงานในปัจจุบันมีการตั้งค่าที่: ความยาวท่อ¼ 400 มิลลิเมตร
เส้นผ่าศูนย์กลาง¼ 234 มิลลิเมตรความหนา andwall ¼ 6.5 มิลลิเมตรตามลำดับ
ยาวบุตรบุญธรรมได้รับเลือกบนพื้นฐานของผลการนั้น
axisymmetric รุ่น fe ของกระบวนการเชื่อมซ่อมแซมแขนเล็ง
ที่จะตรวจสอบอิทธิพลของความยาวท่อบนส่งผลให้เหลือ
ความเครียด ผลรายละเอียดของการสืบสวนคดีนี้จะถูกนำเสนอใน
มาตรา 4.1 แขนซ่อมเชื่อมต่อกับท่อหนึ่งเดียว
เชื่อมเนื้อฝากทั้งสองด้านของแขนเสื้อตามที่แสดงในรูป 2.
กระบวนการซ่อมแซมจะดำเนินการตาม API 1104 [20] โดยใช้
คู่มือการป้องกันการเชื่อมอาร์คโลหะ (SMAW) ได้อย่างมีประสิทธิภาพ 75% ในขณะที่
ระบุไว้ในตารางที่ 1
ที่ระบุความแรงของอัตราผลตอบแทนขั้นต่ำ (SMYS) ของท่อ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ขึ้นอยู่กับต้นแบบพลาสติกแบบยืดหยุ่นได้พัฒนาXue et al . [ 13 ] ก่อตั้ง วิธีการทำนายผลของความร้อนที่ป้อนในความดันการทำงานที่ปลอดภัยและเผาผ่าน บนแขนเสื้อการเชื่อมซ่อมท่อก๊าซ Xue et al . [ 14 ] สืบสวนผลของอัตราการไหลของแก๊สที่อุณหภูมิภาคสนามและส่วนที่เหลือความเครียดในระหว่างการเชื่อมเข้า . คัง et al . [ 15 ]กำหนดเป็นจำนวนสูงสุดสำหรับข้อมูลที่สอดคล้องกับความร้อนท่อหนาที่เผาผ่านอาจจะเกิดขึ้นได้ Liu et al . [ 16 ]การพัฒนาแบบจำลอง 3 มิติสำหรับท่อเหล็ก x70 การวิเคราะห์อิทธิพลของความดันภายในต่อความไวของการเผาผ่านระหว่างการเชื่อมเข้า .โดยทั่วไปเหล็กแบบทางนั้นเป็นที่ยอมรับได้วิธีการจำลองในแขนเสื้อซ่อมแซมกระบวนการเชื่อมแต่ 3D โมเดลคือตัวแทนของเหล็กปัญหาทางกายภาพ ในรุ่นเฟทางนั้น ทั้งโหลดเงื่อนไขขอบเขตจะถือว่าเป็นทางนั้นและความเร็วในการเชื่อม สันนิษฐานได้ว่าเป็นอนันต์ เหล่านี้ จำกัด จำกัดรุ่นเฟ ความสามารถในการรวมผลของการไหลของความร้อนในทิศทางของเส้นเชื่อม เริ่มปลายชุมทางเชื่อม , จํานวนของ welders ,และการเชื่อมทิศทาง [ 17 ]ในการวิเคราะห์ปัจจุบัน 3D รุ่นของแขนเหล็ก ซ่อมเชื่อมระบบเพื่อเอาชนะข้อจำกัดที่มีอยู่ในรุ่นเฟทางนั้น . สองขั้นตอนที่ใช้เชื่อมและเมื่อเทียบกับต่อเนื่องและพร้อมกัน กระบวนการต่อเนื่องมีการศึกษาเพิ่มเติมเพื่อเชื่อมเส้นทางและสองสี่การเชื่อมลำดับเพื่อศึกษาผลกระทบที่มีต่อการพัฒนาความเค้นตกค้าง . ผลของการเชื่อมเริ่มปลายแยกเป็นสืบสวนโดยการตรวจสอบการตกค้างของพัฒนาเน้นรอบๆ ทางเดินแฉะ .2 . แบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์สำหรับแขนในการเชื่อมซ่อมท่อถือว่าในงานปัจจุบันมีการระบุขนาดของ800 ตาราง 20 และทำจาก x65 เหล็กกล้าคาร์บอนต่ํา ( 8.62500 ¼ ,ค่าความหนาของผนัง¼ 0.2500 ) [ 18,19 ] นี้คือสเปคท่อเลือกความหนาต่ำสุดเพื่อป้องกันการอนุญาตของท่อกำแพงละลายขณะเชื่อม ขนาดเลือกสำหรับซ่อมแขนในงานปัจจุบันตั้งอยู่ที่ : ความยาวท่อ¼ 400 มม.เส้นผ่าศูนย์กลาง¼ 234 มิลลิเมตร ช่อง¼หนา 6.5 มม. ตามลำดับ ที่รับความยาวได้ถูกเลือกบนพื้นฐานของผลลัพธ์ของทางนั้นเฟ แบบจำลองกระบวนการเชื่อมแขนซ่อมหมายใจเพื่อศึกษาอิทธิพลของความยาวท่อบน ผลตกค้างความเครียด รายละเอียดของผลการศึกษานี้ถูกนำเสนอในหมวด 4.1 . ซ่อมแขนเชื่อมต่อกับท่อเดี่ยวเขื่อนถมฝากไว้บนทั้งสองด้านของแขน ดังแสดงในรูปที่ 2กระบวนการซ่อมแซมจะดำเนินการตาม API 1104 [ 20 ] ใช้คู่มือป้องกัน arcwelding โลหะ ( การอ ) ที่มีประสิทธิภาพร้อยละ 75 เป็นที่ระบุไว้ในตารางที่ 1ระบุขั้นต่ำคราก ( smys ) ของท่อ