5. ResultsThe test pump was install

5. Results
The test pump was installed in the hydraulic set-up depicted in
Fig. 8, which consists in a closed-loop circuit with auxiliary side
branches and both regulation and shut-off valves, as well as appropriate
instrumentation to measure flow-rate and pressure. The
pump velocity could be continuously varied by means of a DC motor
with speed regulator. A Kistler type 701A piezoelectric pressure
transducer was located at the tongue region (u = 25 from the tip
of the tongue in the narrow region of the volute). The pressure fluctuations
were sampled at a frequency of 1000 Hz and amplified
with an analyzer to derive the pressure fluctuations at fBP. Every
measurement was taken for 50 s with a high pass filter of 5 Hz to
extract the mean pressure. For the FFT, the measurement data
were divided into 20 blocks of 2048 points. Each block was multiplied
by a Hanning window and then FFT processed, to finally result
in the average frequency spectrum of the pressure signals
recorded. The uncertainty of the pressure fluctuation data was estimated
to be within ±2.5%, based on the instrumentation manufacturer
´s data and on laboratory calibration tests.
Particular attention was paid to the modification of the acoustic
properties of the hydraulic system when operating valves at
lateral branches. This did not result in different operating points
for the pump, because flow-rate in those lateral branches was
prevented by second closed valves. An example is the branch
shown in Fig. 8 with valves V3 and V4. Valve V3 was always
closed, so opening or closing valve V4 did not modify the pump’s
operating point, though it did modify the circuit acoustic
properties.
Fig. 9 shows the amplitude of the exiting pressure waves P1+
and P2+ calculated for the test pump from Eqs. (2), (5), and (6)
when operating at three flow-rates (partial load, nominal and
above nominal conditions), and each of them under two conditions:
valve V4 open or closed. It is seen that, with valve V4 open,
a large resonant peak is produced at 238 Hz, especially when
operating at partial load. The phenomenon affects the suction
and the discharge side, but at the suction side the peak is three
times larger. This is reasonable, as valve V4 is located at the suction
side. Closing valve V4 results in the vanishing of the 238 Hz
resonant peak for all flow-rates, but a new resonant peak appears
at about 198 Hz. Though its magnitude is not so large, again it is
more evident for low flow-rate and affects similarly both pump
ports.
Fig. 10 compares the fBP pressure amplitude measured at the
tongue region of the volute of the test pump for different pump
speeds (1620 rpm and 2040 rpm), operating points (20%, 40%,
80%, 100% and 130% of QN) and with valve V4 either open or closed.
The amplitude is shown normalized by the dynamic pressure associated
to impeller’s tip velocity. As expected from the theoretical
calculations of Fig. 9, the effect of maneuvering valve V4 is significant
when the flow rate is small and the pump rotates at 2040 rpm
(which makes fBP = 238 Hz), so that the acoustic coupling is capable
of modifying the pressure fluctuations registered even at the location
where the perturbations are generated. This effect is especially
evident at 20% of the nominal flow rate, with a difference of 15%
between V4 open or closed and to a lesser extent at 40% of the
nominal flow rate, with a difference of 9%.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

5. ผลลัพธ์ปั๊มทดสอบติดตั้งในการติดตั้งไฮดรอลิกที่แสดงในFig. 8 ซึ่งประกอบด้วยในวงจรปิดมีข้างเสริมสาขาและระเบียบและปิดวาล์ว เช่นตามความเหมาะสมเครื่องมือวัดอัตราไหลและความดัน ที่ความเร็วปั๊มอาจจะต่อเนื่องแตกต่างกันโดยใช้มอเตอร์ DCด้วยความเร็วเครื่องปรับลม ดัน piezoelectric ชนิด 701A Kistlerพิกัดตั้งอยู่ในภูมิภาคลิ้น (u = 25 จากคำแนะนำลิ้นในแคว้น volute แคบ) ความผันผวนของความดันความถี่ 1000 Hz และขยายมีการวิเคราะห์สามารถรับความผันผวนของความดันที่ fBP ทุกวัดที่ใช้สำหรับ 50 s กับสูงผ่านการกรองของเฮิร์ตซ์ 5ขยายแรงดันหมายถึง สำหรับ FFT ข้อมูลวัดถูกแบ่งออกเป็นบล็อก 20 2048 คะแนน มีคูณแต่ละบล็อคโดย Hanning หน้าต่าง แล้ว FFT ประมวลผล ผลสุดท้ายในสเปกตรัมความถี่เฉลี่ยของสัญญาณความดันบันทึก มีประเมินความไม่แน่นอนของข้อมูลความผันผวนของความดันไป ±2.5% ตามที่ผู้ผลิตใช้เครื่องมือ´s ข้อมูล และห้องปฏิบัติการทดสอบปรับเทียบความสนใจเฉพาะที่จ่ายเงินเพื่อการปรับเปลี่ยนอคูสติกคุณสมบัติของระบบไฮดรอลิกเมื่อวาล์วที่ทำงานสาขาด้านข้าง นี้ไม่ได้ผลในจุดปฏิบัติงานต่าง ๆสำหรับเครื่องสูบน้ำ อัตราการไหลในที่ด้านข้างสาขาเนื่องจาก มีป้องกัน โดยปิดวาล์วที่สอง ตัวอย่างคือ สาขาแสดงใน Fig. 8 กับวาล์ว V3 และ V4 วาล์ว V3 อยู่เสมอปิด เพื่อเปิดหรือปิดวาล์ว V4 ไม่ไม่ปรับเปลี่ยนของปั๊มปฏิบัติจุด แม้ว่าจะไม่ปรับเปลี่ยนวงจรระดับคุณสมบัติFig. 9 แสดงคลื่นของคลื่นความดันทำ P1 +และ p 2 + คำนวณสำหรับปั๊มทดสอบจาก Eqs (2), (5), และ (6)เมื่อปฏิบัติสามขั้นตอนราคา (โหลดบางส่วน ระบุ และข้างต้นระบุเงื่อนไข), และแต่ละของพวกเขาภายใต้สองเงื่อนไข:วาล์ว V4 เปิด หรือปิด จะเห็นว่า มีวาล์วเปิด V4ผลิตขนาดใหญ่สูงสุดคงที่ 238 Hz โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อการทำงานที่โหลดบางส่วน ปรากฏการณ์มีผลต่อการดูดและ ด้านปล่อย แต่ทางด้านดูด สูงสุด 3ครั้งใหญ่ นี้เป็นสมเหตุสมผล วาล์ว V4 จะอยู่ที่การดูดข้างหนึ่ง ปิดวาล์ว V4 ผลหายสาบสูญ 238 Hzคงสูงสำหรับราคาไหล แต่สูงสุดคงใหม่ปรากฏขึ้นที่ประมาณ 198 Hz แม้ว่าขนาดไม่ใหญ่มาก อีกครั้งเป็นเห็นได้ชัดมากขึ้นสำหรับอัตราไหลต่ำและผลกระทบในทำนองเดียวกันทั้งปั๊มพอร์ตFig. 10 เปรียบเทียบคลื่นความดัน fBP ที่วัดนี้ภูมิภาคลิ้น volute ปั๊มทดสอบสำหรับปั๊มที่แตกต่างกันความเร็ว (รอบต่อนาที 1620 และ 2040 rpm), ปฏิบัติการจุด (20%, 40%80%, 100% และ 130% ของห้องพัก) และ มีวาล์ว V4 เปิด หรือปิดคลื่นที่แสดงมาตรฐาน โดยความดันแบบไดนามิกที่เกี่ยวข้องการผลักของคำแนะนำความเร็ว ตามที่คาดไว้จากที่ทฤษฎีการคำนวณ Fig. 9 ผลของการหลบหลีกวาล์ว V4 เป็นสำคัญเมื่ออัตราการไหลมีขนาดเล็ก และเครื่องสูบหมุนที่รอบต่อนาที 2040(ซึ่งทำให้ fBP = 238 Hz), ให้คลัปอะคูสติกมีความสามารถในการปรับเปลี่ยนแรงกดดัน ความผันผวนของการลงทะเบียนได้ที่ที่ perturbations ที่จะถูกสร้างขึ้น ลักษณะพิเศษนี้เป็นอย่างยิ่งเห็นได้ชัดที่ 20% ของอัตราการไหลที่ระบุ ความแตกต่างของ 15%ระหว่าง V4 เปิด หรือปิด และขอบเขตที่น้อยกว่า 40% ของการระบุอัตราการไหล ความแตกต่างของ 9%

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

5. ผลการ
ทดสอบเครื่องสูบน้ำที่ติดตั้งอยู่ในไฮโดรลิคตั้งค่าที่ปรากฎใน
รูป 8 ซึ่งประกอบด้วยในวงจรวงปิดที่มีด้านข้างเสริม
สาขาและทั้งควบคุมและปิดวาล์ว, เช่นเดียวกับการที่เหมาะสม
เครื่องมือในการวัดอัตราการไหลและความดัน
ความเร็วปั๊มอาจจะมีการเปลี่ยนแปลงอย่างต่อเนื่องโดยวิธีการของ DC มอเตอร์
ที่มีความเร็วในการกำกับดูแล ชนิด Kistler 701A ดัน piezoelectric
แปลงสัญญาณตั้งอยู่ที่เขตลิ้น (u = 25? จากปลาย
ลิ้นในภูมิภาคแคบ ๆ ของก้นหอย) ความผันผวนของความดัน
เก็บตัวอย่างที่ความถี่ 1000 Hz และขยาย
ที่มีการวิเคราะห์ให้ได้มาซึ่งความผันผวนของความดันที่ FBP ทุก
วัดที่ถูกนำ 50 S กับกรองผ่านสูง 5 Hz ถึง
สารสกัดจากค่าเฉลี่ยความดัน สำหรับ FFT, ข้อมูลการวัด
ถูกแบ่งออกเป็น 20 กลุ่มของ 2,048 จุด แต่ละบล็อกถูกคูณ
โดยหน้าต่าง Hanning แล้ว FFT ประมวลผลในที่สุดส่งผล
ในคลื่นความถี่เฉลี่ยของสัญญาณแรงดัน
ที่บันทึกไว้ ความไม่แน่นอนของข้อมูลความผันผวนของความดันเป็นที่คาดกัน
ว่าจะเป็นภายใน± 2.5% ขึ้นอยู่กับผู้ผลิตเครื่องมือ
และข้อมูลที่เกี่ยวกับการทดสอบการสอบเทียบห้องปฏิบัติการ.
ความสนใจเป็นพิเศษได้จ่ายให้แก่การปรับเปลี่ยนของอะคูสติก
คุณสมบัติของระบบไฮดรอลิเมื่อใช้งานวาล์วที่
ด้านข้าง สาขา นี้ไม่ได้ผลในจุดปฏิบัติการที่แตกต่าง
สำหรับปั๊มเพราะอัตราการไหลในสาขาด้านข้างผู้ที่ได้รับการ
ป้องกันโดยการปิดวาล์วที่สอง ตัวอย่างที่เป็นสาขา
ที่แสดงในรูป 8 วาล์ว V3 และ V4 วาล์ว V3 ก็มักจะ
ปิดเพื่อเปิดหรือปิดวาล์ว V4 ไม่ได้ปรับเปลี่ยนปั๊มของ
จุดปฏิบัติการแม้ว่ามันจะไม่ปรับเปลี่ยนวงจรอะคูสติก
คุณสมบัติ.
รูป 9 แสดงให้เห็นถึงความกว้างของคลื่นออกจากความดัน P1 และ
P2 + และคำนวณสำหรับปั๊มทดสอบจากสมการ (2) (5) และ (6)
เมื่อการปฏิบัติงานที่สามอัตราการไหล (โหลดบางส่วนเล็กน้อยและ
เงื่อนไขที่ระบุข้างต้น) และแต่ละของพวกเขาภายใต้เงื่อนไขที่สอง:
วาล์ว V4 เปิดหรือปิด จะเห็นว่ามีวาล์ว V4 เปิด
สูงสุดจังหวะขนาดใหญ่มีการผลิตที่ 238 เฮิร์ตซ์โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อ
การปฏิบัติงานที่โหลดบางส่วน ปรากฏการณ์ที่มีผลต่อการดูด
และด้านข้างปล่อย แต่ในด้านการดูดสูงสุดเป็นสาม
ครั้งใหญ่ นี้เป็นที่เหมาะสมเป็น V4 วาล์วตั้งอยู่ที่ดูด
ด้าน ปิดวาล์วผล V4 ใน Vanishing ของ 238 Hz
สูงสุดจังหวะสำหรับอัตราการไหลของทั้งหมด แต่จังหวะจุดสูงสุดใหม่จะปรากฏขึ้น
ที่ประมาณ 198 Hz แม้ว่าขนาดของมันไม่ได้มีขนาดใหญ่ดังนั้นอีกครั้งมันเป็น
ที่เห็นได้ชัดมากขึ้นสำหรับอัตราการไหลต่ำและมีผลกระทบต่อในทำนองเดียวกันทั้งปั๊ม
พอร์ต.
รูป 10 เปรียบเทียบความกว้างความดัน FBP วัดที่
ภูมิภาคลิ้นของก้นหอยของปั๊มทดสอบเครื่องสูบน้ำที่แตกต่างกัน
ด้วยความเร็ว (1,620 รอบต่อนาทีและ 2,040 รอบต่อนาที) จุดปฏิบัติการ (20%, 40%,
80%, 100% และ 130% ของ QN) และด้วยความ V4 วาล์วทั้งเปิดหรือปิด.
ความกว้างจะแสดงโดยปกติความดันแบบไดนามิกที่เกี่ยวข้อง
กับความเร็วปลายใบพัดของ เป็นที่คาดหวังจากทฤษฎี
การคำนวณของรูป 9, ผลกระทบของวาล์วเคลื่อนที่ V4 เป็นสำคัญ
เมื่ออัตราการไหลที่มีขนาดเล็กและปั๊มหมุนที่ 2040 รอบต่อนาที
(ซึ่งทำให้ FBP = 238 เฮิร์ตซ์) เพื่อให้การมีเพศสัมพันธ์อะคูสติกที่มีความสามารถ
ของการปรับเปลี่ยนความผันผวนของความดันจดทะเบียนแม้ในสถานที่
ที่ เยี่ยงอย่างถูกสร้างขึ้น ผลกระทบนี้โดยเฉพาะอย่างยิ่ง
ที่เห็นได้ชัด 20% ของอัตราการไหลน้อยมีความแตกต่าง 15%
ระหว่าง V4 เปิดหรือปิดและในระดับที่น้อยกว่าที่ 40% ของ
อัตราการไหลน้อยมีความแตกต่างจาก 9%

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

5 . ผลลัพธ์
ปั๊มทดสอบติดตั้งในไฮดรอลิตั้งค่าภาพใน
รูปที่ 8 ซึ่งประกอบด้วยวงจรแบบปิดกับเสริมด้าน
สาขาและทั้งระเบียบและวาล์วเปิดปิด รวมทั้งเหมาะสม
เครื่องมือที่จะวัดอัตราการไหลและความดัน
ปั๊มความเร็วอาจจะต่อเนื่องหลากหลายโดยวิธีการของมอเตอร์ DC
กับการควบคุมความเร็วเป็นวาล์วทองเหลืองชนิด 701a piezoelectric transducer ความดัน
ตั้งอยู่ที่ลิ้นภาค ( U = 25  จากปลาย
ของลิ้นในขอบเขตของรูปก้นหอย ) ความผันผวนของความดัน
จำนวนที่ความถี่ 1 , 000 Hz และขยาย
ที่มีมาวิเคราะห์การเปลี่ยนแปลงความดันที่ fbp . ทุก
วัดถ่าย 50 ด้วยสูงผ่านเครื่องกรอง 5 Hz

แยกหมายถึงความดันสำหรับหน่วย , ข้อมูลการวัด
แบ่งออกเป็น 20 บล็อกของ 2048 คะแนน แต่ละบล็อกก็คูณ
โดย hanning หน้าต่างแล้วหน่วยประมวลผล จนได้ผล
ในเฉลี่ยสเปกตรัมความถี่ของแรงดันสัญญาณ
บันทึก ความไม่แน่นอนของความดันของข้อมูลประมาณ
อยู่ภายใน± 2.5% ตามผู้ผลิตอุปกรณ์
ใหม่ข้อมูลและการทดสอบห้องปฏิบัติการสอบเทียบ .
เป็นพิเศษคือจ่ายให้ปรับเปลี่ยนคุณสมบัติอะคูสติก
ของระบบไฮดรอลิกเมื่อใช้งานวาล์วที่
กิ่งด้านข้าง นี้ไม่ได้ส่งผลที่แตกต่างกันจุดปฏิบัติการ
สำหรับปั๊ม เพราะอัตราการไหลที่ด้านข้างกิ่งคือ
ป้องกันที่สองปิดวาล์ว ตัวอย่างที่แสดงในรูปที่ 8 สาขา
วาล์ว V3 และ V4 .วาล์ว V3
ปิดอยู่เสมอ ดังนั้น การเปิดหรือปิดวาล์ว V4 ไม่ได้แก้ไขของ
ปั๊มจุดทำงาน , แม้ว่ามันจะไม่ปรับเปลี่ยนวงจรเสียง

รูปที่ 9 แสดงคุณสมบัติ แอมพลิจูดของคลื่นความดัน P1 P2
ออกและคำนวณสำหรับทดสอบปั๊มจาก EQS . ( 2 ) , ( 5 ) และ ( 6 )
เมื่อปฏิบัติการ 3 อัตราการไหล ( โหลดบางส่วนตราสารและ
เงื่อนไขข้างต้นระบุ )และแต่ละของพวกเขา ภายใต้เงื่อนไข 2 V4
วาล์วเปิด หรือ ปิด จะเห็นได้ว่า มีวาล์ว V4 เปิด
ยอดเขาเรโซแนนซ์ขนาดใหญ่ผลิต 238 Hz โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อ
ปฏิบัติการที่โหลดบางส่วน ปรากฏการณ์ที่มีผลต่อการดูด
และปลดข้าง แต่ข้างที่ดูดสูงสุดสามครั้งใหญ่

นี้เป็นที่เหมาะสมเป็นวาล์วดูด
v4 ตั้งอยู่ที่ด้านข้างปิดวาล์ว V4 ผลในการหายไปของ 238 Hz
จังหวะสูงสุดอัตราการไหลทั้งหมด แต่ยอดการเรโซแนนซ์ใหม่ปรากฏ
ประมาณ 198 เฮิร์ต ถึงแม้ว่าขนาดจะไม่ใหญ่มาก อีกครั้งมันเป็น
ชัดเจนมากขึ้นอัตราการไหลต่ำและมีผลต่อกันทั้งปั๊ม

รูปที่ 10 พอร์ต เปรียบเทียบ fbp แรงดันขนาดวัดที่
ลิ้นภูมิภาคของรูปก้นหอยของการทดสอบปั๊ม
ปั๊มต่าง ๆความเร็ว ( 1620 รอบต่อนาที 2040 รอบต่อนาที ) จุดปฏิบัติการ ( 20% , 40% ,
80% , 100% และ 130% ของควินิน ) และวาล์ว V4 ให้เปิดหรือปิด จะแสดงรูปตามขนาด

ที่ความดันแบบไดนามิกเพื่อความเร็วปลายใบพัดของ อย่างที่คาดไว้จากการคำนวณทางทฤษฎี
ของรูปที่ 9 ผลของวาล์ว maneuvering V4 อย่างมีนัยสำคัญ
เมื่ออัตราการไหลขนาดเล็กและปั๊มหมุนที่ 2040 รอบต่อนาที
( ซึ่งทำให้ fbp = 238 Hz ) เพื่อให้การเชื่อมต่ออะคูสติกมีความสามารถ
ของการเปลี่ยนแปลงความดันที่จดทะเบียนแม้ในสถานที่
ที่ได้ถูกสร้างขึ้น . ผลนี้โดยเฉพาะอย่างยิ่ง
เห็นได้ชัดที่ 20% ของอัตราการไหลน้อย มีความแตกต่างจาก 15 % v4
ระหว่างเปิดหรือปิดในระดับที่น้อยกว่า 40% ของ
อัตราการไหลเล็กน้อยที่มีความแตกต่างจาก 9 %