The true stress vs. strain curves f

The true stress vs. strain curves for unfilled natural rubber
matrix and up to 8.3 wt% carbon nanotubes NR composites at 20 C are represented in Fig. 2. In all cases the typical non-linear ‘‘S curve’’ described in the kinetic theory of rubber
elasticity [1] is observed. It is useful in that case to plot a socalled reduced (or Mooney) stress ½r ¼ r=ða  1 a2Þ as a function of the extension ratio a, or a1 (Fig. 3)modulus,
which is proportional to the cross-link density and to the
temperature [1]. In the Mooney–Rivlin model for large deformation,
[r*] varies linearly with a1, according the expression
½r ¼ 2C1 þ 2C2a1 [1]. Although many refinements have been
developed to describe the functional dependence of r vs. a
[38,39], we limit our analysis within the Mooney–Rivlin representation,
which is often used by rubber scientists to discuss stress–strain curves.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เครียดจริงเทียบกับเส้นโค้งต้องใช้ยางธรรมชาติรูปเมตริกซ์ และถึง 8.3 wt %คาร์บอน nanotubes NR แทนคอมโพสิตที่ 20 C ใน Fig. 2 ในกรณีทั่วไปไม่ใช่เชิงเส้น '' S โค้งนิ้วอธิบายทฤษฎีจลน์ของยางย่อยความยืดหยุ่น [1] มีประโยชน์ในที่กรณีแผน socalled การลด (หรือ Mooney) ความเครียด ½r ¼ r = a2Þ ða 1 เป็นฟังก์ชันของอัตราขยาย หรือ 1 (Fig. 3) โมดูลัสซึ่งเป็นสัดส่วน กับความหนาแน่น cross-link และอุณหภูมิ [1] ในแบบจำลอง Mooney – Rivlin สำหรับแมพใหญ่[r *] แตกต่างกันไปเชิงเส้น 1 ตามนิพจน์½r ¼ 2C2a 1 þ C 2 1 [1] แม้ว่าการ refinements มากพัฒนาเพื่ออธิบายการพึ่งพาการทำงานของ r เทียบกับการ[38,39], เราจำกัดเราวิเคราะห์ภายในแสดง Mooney – Rivlinซึ่งมักจะถูกใช้ โดยนักวิทยาศาสตร์ของยางเพื่อหารือเกี่ยวกับความเครียด – ต้องใช้เส้นโค้ง

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ความเครียดจริงเทียบกับเส้นโค้งสายพันธุ์ยางธรรมชาติที่ไม่สำเร็จ
เมทริกซ์และถึง 8.3% โดยน้ำหนักท่อนาโนคาร์บอนคอมโพสิต NR ที่ 20 องศาเซลเซียสจะแสดงในรูปที่ 2. ในทุกกรณีทั่วไปที่ไม่ใช่เชิงเส้น '' โค้ง S '' ที่อธิบายไว้ในทฤษฎีจลน์ของยาง
ยืดหยุ่น [1] เป็นที่สังเกต มันจะมีประโยชน์ในกรณีที่พล็อต socalled ลดลง (หรือ Mooney) ½rความเครียด ?? ¼ r = DA? 1 a2Þเป็นหน้าที่ของอัตราการขยายหรือ? 1 (รูปที่. 3) โมดูลัส
ซึ่งเป็นสัดส่วนกับความหนาแน่นของการเชื่อมโยงข้ามและ
อุณหภูมิ [1] ในรูปแบบ Mooney-Rivlin สำหรับการเสียรูปขนาดใหญ่
[r *] จะแตกต่างกันเป็นเส้นตรงกับ 1 ตามแสดงออก
½r? ¼ 2C1 þ 2C2a? 1? [1] แม้ว่าการปรับแต่งจำนวนมากได้รับ
การพัฒนาขึ้นเพื่ออธิบายการพึ่งพาอาศัยการทำงานของ R กับ
[38,39] เราจะ จำกัด การวิเคราะห์ของเราในการเป็นตัวแทน Mooney-Rivlin,
ซึ่งมักจะใช้โดยนักวิทยาศาสตร์ยางเพื่อหารือเกี่ยวกับเส้นโค้งความเครียด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

จริงกับสำหรับความเครียดความเครียดโค้งกลวงยาง
เมทริกซ์และถึง 8.3 เปอร์เซ็นต์คาร์บอนคอมโพสิตยางธรรมชาติที่ 20  C จะแสดงในรูปที่ 2 ทุกกรณีโดยทั่วไปแบบไม่เชิงเส้นของเส้นโค้ง ' ' อธิบายในทางทฤษฎีความยืดหยุ่นของยาง
[ 1 ] เป็นที่สังเกตจะเป็นประโยชน์ในกรณีที่แปลงลากข้างลดลง ( หรือกระบวนการ ) ความเครียด½ R   ¼ r = ðเป็น  1 A2 Þเป็นฟังก์ชันของการขยายอัตราส่วนหรือ  1 ( รูปที่ 3 ) ค่า
ซึ่งเป็นสัดส่วนกับข้ามเชื่อมโยงความหนาแน่นและอุณหภูมิ [
1 ] ในรูปแบบ Mooney –รีฟลินสำหรับรูปขนาดใหญ่
[ R * ] แตกต่างกันไปตามแบบ  1 ตามการแสดงออก
½ R  ¼ 2c1 þ 2c2a  1  [ 1 ]แม้ว่าการปรับแต่งได้รับการพัฒนาที่จะอธิบายการทำงาน
7 R vs
[ 38,39 ] เราจำกัดการวิเคราะห์ของเราภายใน Mooney –รีฟลินแทน
ซึ่งมักถูกใช้โดยนักวิทยาศาสตร์ยางเพื่อหารือและความเครียดความเครียดเส้นโค้ง