The DOE study varied the head, nozz

The DOE study varied the head, nozzle diameter, jet inclination angle and aim position, all parameters identified as critical by the model developed in Section 2. The DOE results in Fig. 14 show that the efficiency of the turbine is sensitive to all of these parameters, most especially to the nozzle diameter and aim position. The smal- ler nozzle provides an efficiency improvement of 15% on average, and aim position provides over 20% change in efficiency over the range of positions. Section 6.2 discusses the improvement due to reducing the nozzle diameter. As the aim position moves down the cup not only does the volume efficiency change, as shown in Section 2.2, the jet impacts earlier in the rotation cycle, reducing the moment arm of the jet on the turbine and therefore reducing the output torque. The maximum efficiency obtained from the DOE and optimisation was 91%, with the aim at 6 mm from the top of the cup, inclination angle of 10, a nozzle diameter of 20 mm and head at 3.5 m. It was found in the DOE study that the optimum jet inclination angle was 10, but implementing this at a larger scale, this may not be the case. With a higher jet inclination angle, the nozzle exit can be placed closer to the impact location without the nozzle struc- ture hitting the turbine disc. With the nozzle closer to the turbine disc the jet will expand less, droop less due to gravity, experience lower losses due to windage and have a reduced chance of interfer- ence between splashing water and the incoming jet [12]. A similar set of tests were carried out to those in Fig. 16, but this time at a 20 jet inclination angle. It was found that the maximum efficiency was approximately 90%, when the aim point was 11 mm from the top of the cup. In all the tests apart from the final cup design study, the cup de- sign was held constant. Further efficiency improvements could be found by redesigning the Turgo cup, especially the trailing edges. An improved design on the trailing edge of the cup can reduce the amount of kinetic energy leaving the wheel, as is achieved with larger scale turbines [13]. As the jet spreads out on the trailing edge of the cup, Fig. 12, the flow deviates from the modelled flow and the absolute velocity of the flow is increased. However, as the turbine is required to operate over a head variation, the rotational speed will be dependent on the site and so the design cannot be optimised for all possible locations. The turbine tested was a scale model which can be designed to full scale using non-dimensional analysis [14]. Using these laws and assuming similarity between the experimental turbine and the full scale version, a turbine that generates 1.3 kW at 3.5 m head

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การศึกษาป้องกันหัว หัวฉีดเส้นผ่าศูนย์กลาง เจ็ทความเอียงมุมและจุดมุ่งหมายตำแหน่ง identified พารามิเตอร์ทั้งหมดเป็นสำคัญโดยพัฒนาในส่วนที่ 2 แบบที่แตกต่างกัน ผลการป้องกันใน Fig. 14 แสดงว่า efficiency ของกังหันสำคัญทั้งหมดของพารามิเตอร์เหล่านี้ โดยเฉพาะอย่างยิ่งไปยังหัวฉีดเส้นผ่าศูนย์กลางและจุดมุ่งหมายตำแหน่ง หัวฉีด smal เลอให้การปรับปรุง efficiency 15% โดยเฉลี่ย และตำแหน่งเป้าหมายให้กว่า 20% เปลี่ยนแปลง efficiency ช่วงของตำแหน่ง 6.2 ส่วนกล่าวถึงการปรับปรุงเนื่องจากการลดขนาดหัวฉีด เป็นตำแหน่งจุดมุ่งหมายที่ย้ายลง ถ้วยไม่เท่าไม่เปลี่ยนแปลงปริมาตร efficiency ตามที่แสดงในส่วน 2.2 ผลกระทบของ jet ก่อนหน้านี้ในวงจรการหมุน ลดแขนขณะ jet บนกังหัน และดังนั้นจึง ลดแรงบิดออก Efficiency สูงสุดที่ได้รับจากการป้องกันและเพิ่มประสิทธิภาพได้ 91% มีจุดมุ่งหมายที่ 6 มม.จากด้านบนของถ้วย ความเอียงมุม 10 เป็นเส้น 20 มม.หัวฉีดและหัว 3.5 เมตร มันถูกค้นพบในการศึกษาป้องกันว่า มุมความเอียงเหมาะสมเจ็ท 10 แต่นี้ใช้ในวงกว้าง นี้อาจไม่ใช่ ด้วยความสูง jet ความเอียงมุม ออกจากหัวฉีดสามารถอยู่ใกล้ชิดกับสถานที่ผลกระทบ โดย struc-ture หัวฉีดที่ดิสก์กังหันตี ด้วยหัวฉีดเข้าไปยังดิสก์กังหัน เจ็ทจะขยายน้อย droop น้อยเนื่องจากแรงโน้มถ่วง ประสบการณ์ขาดทุนต่ำกว่าเนื่องจาก windage และมีโอกาสลดลงของ interfer-ence ระหว่างน้ำสาดและเจ็ทเข้ามา [12] ชุดทดสอบคล้ายได้ดำเนินออกไปใน Fig. 16 แต่ครั้งนี้ที่เป็น 20 jet ความเอียงมุม ก็พบว่า efficiency สูงสุดคือ ประมาณ 90% เมื่อจุดเป้าหมาย 11 มม.จากด้านบนของถ้วย ในทุกการทดสอบจากการศึกษาการออกแบบถ้วย final ถ้วยเดหมายถูกจัดขึ้นคง ปรับปรุงเพิ่มเติม efficiency พบ โดย redesigning ถ้วย Turgo โดยเฉพาะอย่างยิ่งขอบ trailing ออกแบบการปรับปรุงใน trailing ถ้วยสามารถลดปริมาณของพลังงานจลน์ออกจากล้อ ที่ทำกับกังหันขนาดใหญ่ [13] เป็นเจ็ทแพร่กระจายออกบนขอบถ้วย trailing, Fig. 12, flow แตกต่างจาก flow คือ แบบจำลอง และความเร็วสัมบูรณ์ของ flow จะเพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม เป็นกังหันลมต้องมีมากกว่าการเปลี่ยนแปลงใหญ่ ความเร็วในการหมุนจะขึ้นอยู่กับเว็บไซต์ และดังนั้น ไม่เหมาะการออกแบบงานกราฟฟิกได้สำหรับสถานได้ทั้งหมด กังหันที่ทดสอบเป็นแบบมาตราส่วนซึ่งสามารถออกแบบขนาดเต็มที่ใช้วิเคราะห์ไม่ใช่มิติ [14] ใช้กฎหมายเหล่านี้ และสมมติว่าความคล้ายคลึงกันระหว่างกังหันทดลองและรุ่นขนาดเต็ม กังหันที่สร้าง 1.3 kW ที่หัว 3.5 เมตร

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การศึกษาที่แตกต่างกัน DOE หัวขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางหัวฉีด, มุมเอียงเจ็ทและตำแหน่งจุดมุ่งหมายพารามิเตอร์ทั้งหมดเอ็ดสายระบุเป็นสิ่งสำคัญโดยรูปแบบการพัฒนาในมาตรา 2 ผล DOE ในรูป 14 แสดงให้เห็นว่าประสิทธิภาพในสาย EF กังหันมีความไวต่อทุกพารามิเตอร์เหล่านี้ส่วนใหญ่โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่จะมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางหัวฉีดและจุดมุ่งหมายตำแหน่ง หัวฉีดเลอ smal- มีการปรับปรุงประสิทธิภาพในสาย EF 15% โดยเฉลี่ยและจุดมุ่งหมายตำแหน่งให้มากกว่าการเปลี่ยนแปลง 20% ในประสิทธิภาพในสาย EF ในช่วงของตำแหน่ง 6.2 มาตรากล่าวถึงการปรับปรุงเนื่องจากการลดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางหัวฉีด ในฐานะที่เป็นตำแหน่งที่มีจุดมุ่งหมายเลื่อนลงถ้วยไม่เพียง แต่ปริมาณ EF ประสิทธิภาพในการเปลี่ยนแปลงสายดังแสดงในมาตรา 2.2 ผลกระทบเจ็ทก่อนหน้านี้ในรอบการหมุนลดแขนช่วงเวลาของเจ็ทในกังหันและดังนั้นจึงช่วยลดแรงบิดเอาท์พุท ประสิทธิภาพในสาย EF สูงสุดที่ได้รับจาก DOE และการเพิ่มประสิทธิภาพเป็น 91% โดยมีจุดประสงค์ที่ 6 มมจากด้านบนของถ้วยมุมเอียงของ 10 หัวฉีดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มิลลิเมตรและศีรษะที่ 3.5 เมตร มันถูกพบในการศึกษา DOE ที่มุมเอียงเจ็ทที่เหมาะสมคือ 10 แต่การดำเนินการนี​​้ที่มีขนาดใหญ่นี้อาจไม่เป็นกรณีที่ ด้วยมุมเอียงเจ็ทที่สูงขึ้นออกจากหัวฉีดสามารถอยู่ใกล้ชิดกับสถานที่ตั้งของผลกระทบโดยไม่ต้องหัวฉีดโครงสร้าง ture ตีแผ่นกังหัน ด้วยหัวฉีดที่ใกล้ชิดกับแผ่นดิสก์กังหันเจ็ทจะขยายตัวน้อยกว่าเสียกำลังใจน้อยลงเนื่องจากแรงโน้มถ่วงได้สัมผัสกับความสูญเสียที่ลดลงเนื่องจากการ windage และมีโอกาสที่ลดลงของ ence รบกวนระหว่างน้ำสาดและเจ็ทที่เข้ามา [12] ชุดที่คล้ายกันของการทดสอบได้รับการดำเนินการถึงผู้ที่อยู่ในรูป 16 แต่คราวนี้ที่มุมเอียงเจ็ท 20 พบว่าประสิทธิภาพในสาย EF สูงสุดอยู่ที่ประมาณ 90% เมื่อถึงจุดจุดมุ่งหมายคือ 11 มมจากด้านบนของถ้วย ในการทดสอบทั้งหมดนอกเหนือจากสายการศึกษาการออกแบบถ้วย NAL ถ้วย de- สัญญาณที่ถูกจัดขึ้นอย่างต่อเนื่อง ไฟ EF เพิ่มเติมประสิทธิภาพในการปรับปรุงสามารถพบได้โดยการปรับเปลี่ยนการออกแบบถ้วย Turgo โดยเฉพาะอย่างยิ่งขอบ การออกแบบที่ดีขึ้นบนขอบของถ้วยสามารถลดปริมาณของพลังงานจลน์ออกจากล้อเป็นที่ประสบความสำเร็จกับกังหันขนาดใหญ่ [13] ในฐานะที่เป็นเจ็แพร่กระจายออกไปบนขอบถ้วยรูป 12 โอ๊ยชั้นเบี่ยงเบนไปจากรูปแบบชั้นโอ๊ยและความเร็วที่แน่นอนของโอ๊ยชั้นจะเพิ่มขึ้น แต่เป็นกังหันจะต้องดำเนินการในช่วงการเปลี่ยนแปลงหัว, ความเร็วในการหมุนจะขึ้นอยู่กับสถานที่และการออกแบบเพื่อให้ไม่สามารถปรับให้เหมาะสมกับสถานที่ที่เป็นไปได้ทั้งหมด กังหันทดสอบเป็นแบบจำลองขนาดที่สามารถออกแบบให้เต็มรูปแบบโดยใช้การวิเคราะห์ที่ไม่ใช่มิติ [14] การใช้กฎหมายเหล่านี้และสมมติความคล้ายคลึงกันระหว่างกังหันทดลองและรุ่นเต็มรูปแบบกังหันที่สร้าง 1.3 กิโลวัตต์ที่หัว 3.5 เมตร

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

โดย DOE หลากหลายหัวฉีด ขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง มุมเอียง เจ็ทและตำแหน่งเป้าหมายทั้งหมดพารามิเตอร์ identi จึงเอ็ดเป็นสำคัญโดยแบบจำลองในส่วนที่ 2 DOE ผลใน 14 รูปที่แสดงให้เห็นว่าประสิทธิภาพของกังหัน EF จึงมีความไวต่อทั้งหมดของตัวแปรเหล่านี้ มากที่สุดโดยเฉพาะอย่างยิ่งกับหัวฉีดขนาดและตำแหน่งของเป้าหมายการ smal - หัวอ่านมี EF จึงประสิทธิภาพการปรับปรุง 15% เฉลี่ย และตำแหน่งของเป้าหมายให้มากกว่า 20 % การเปลี่ยนแปลงในประสิทธิภาพของ EF จึงผ่านช่วงตำแหน่ง มาตรา ๖ กล่าวถึงการปรับปรุงเนื่องจากการลดขนาดหัวฉีด . เป็นเป้าหมายตำแหน่งย้ายลงถ้วยไม่เพียงปริมาณ EF จึงเปลี่ยนประสิทธิภาพ ดังปรากฏในมาตรา 2.2 เจ็ทผลกระทบก่อนหน้านี้ในรอบการหมุนลดช่วงแขนของเครื่องบินกังหัน และดังนั้นจึง ลดการบิดออก . ประสิทธิภาพสูงสุดจึงได้จาก EF Doe และสูงสุดคือร้อยละ 91 โดยมีจุดมุ่งหมายที่ 6 มม. จากด้านบนของถ้วย มุมเอียงของ 10 , หัวฉีดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม. และหัวที่ 3.5 เมตร พบในการศึกษาว่า เจ็ทโดที่มุมเอียงเป็น 10 แต่การใช้ที่ มาตราส่วนขนาดใหญ่นี้อาจไม่ใช่กรณีนี้ กับมุมเอียงขึ้นเครื่องบิน , หัวฉีดออก สามารถวางใกล้ที่เกิดเหตุ โดยหัวฉีด - ture ตีอาคารกังหันแผ่นดิสก์ กับหัวฉีดใกล้กังหันแผ่น Jet จะขยายน้อยกว่า ตูบน้อยเนื่องจากแรงโน้มถ่วงประสบการณ์ลดความสูญเสียเนื่องจากการวัดแรงลมที่ และมีการลดโอกาสของ interfer - อิทธิพล ( ระหว่างน้ำกระเซ็น และเครื่องบินขาเข้า [ 12 ] ชุดคล้ายของการทดสอบทดลองที่อยู่ใน 16 รูป แต่คราวนี้ที่ 20 เจ็ทมุมเอียง . พบว่าประสิทธิภาพสูงสุด EF จึงประมาณ 90% เมื่อจุดเล็งเป็น 11 มม. จากด้านบนของถ้วยในการทดสอบที่นอกเหนือจากระบบการศึกษาจึงถ้วยออกแบบ ป้ายถ้วย de - จัดขึ้นอย่างต่อเนื่อง เพิ่มประสิทธิภาพการปรับปรุงตัวจึงจะทราบว่าข้อมูล turgo ถ้วย โดยเฉพาะตามขอบ การออกแบบที่ดีขึ้นบนตามขอบของถ้วย สามารถลดปริมาณของพลังงานจลน์ออกจากล้อ เป็น บรรลุกับขนาดใหญ่กังหัน [ 13 ]เป็นเครื่องบินกระจายอยู่ตามขอบของถ้วย รูปที่ 12 , flโอ้วแตกจากช่างปั้นflโอ๊ยและความเร็วสัมบูรณ์ของflโอ๊ยจะเพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม ขณะที่กังหันจะต้องดำเนินการผ่านหัวของ ความเร็วในการหมุนจะขึ้นอยู่กับเว็บไซต์และดังนั้นไม่สามารถออกแบบ - สถานที่ที่เป็นไปได้ทั้งหมดกังหันแบบทดสอบเป็นรุ่นที่ถูกออกแบบมาเพื่อใช้ในการวิเคราะห์มิติไม่เต็มสเกล [ 14 ] การใช้กฎหมายเหล่านี้ และสมมติว่าความคล้ายคลึงระหว่างกังหันทดลองและรุ่นขนาดเต็ม , กังหันที่สร้าง 1.3 กิโลวัตต์ที่ 3.5 เมตร หัว