The flue gas temperature was usuall

The flue gas temperature was usually approximately 350 °C; thus, a TUR inlet temperature of 320 °C
was selected with a proper minimum internal temperature approach, and the inlet pressure was 100 bar.
The cooling water temperature was 30 °C. The calculations were based on a unit mass flow rate (1 kg/s)
of the flue gas fed into the system.
Table 2 illustrates the thermodynamic performance of the proposed and reference systems. In the
proposed system, heat recovered from the 350 °C flue gas was 226.56 kW, and the refrigeration output
was 62.70 kW at an evaporation temperature of -55 °C. The COPt reached 0.277. The cooling capacity
per unit mass of flue gas Z was 62.70 kJ/kg. The simulation results for the reference system (derived
under the same assumptions) are shown in Table 3. With unit mass flow rate of the flue gas fed into the
system, the COPt was 0.185, andZ was 43.01kJ/kg. The COPt and Zof the proposed system increased by
49.73% and 45.78% over those of the reference system, respectively.
Besides an energy analysis, an exergy analysis was performed to reveal the irreversibility in each
process and to show the possibilities and methods for system performance improvement. The results of
the exergy analysis are presented in Table 3, and these data indicated where exergy destruction and loss
occurred. With the same exergy input (109.32 kW), the exergy outputs of the proposed and reference
systems were 21.03 and 14.25 kW, respectively. The exergy efficiency of the proposed system Kex was
21.03%, which was 6.78 percentage points higher than that of the reference system.
Exergy destruction and loss in the systems could be divided into four parts. The exergy efficiency
enhancement of the proposed system was primarily due to the decrease of exergy destruction and loss in
the first part. It included the exergy destruction in the components where working fluids absorb heat from
the heat source, such as in HRVG and GHEX of the proposed system and REB of the reference system.
The exergy destruction in this part of the
proposed system was 11.38 kW. The exergy
destruction in this part of the reference
system existed in REB and reached 33.83 kW,
which was much higher than that in the
proposed system.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อุณหภูมิแก๊สชำระล้างกรดเป็นปกติประมาณ 350 ° C ดังนั้น การ TUR ทางเข้าของอุณหภูมิ 320 องศาเซลเซียส เลือกวิธีเหมาะสมอุณหภูมิภายในต่ำสุด และทางเข้าของดัน 100 บาร์ อุณหภูมิน้ำระบายความร้อนเป็น 30 องศาเซลเซียส จากการคำนวณอัตราการไหลเชิงมวลหน่วย (1 kg/s) ของก๊าซการชำระล้างกรดที่เข้าระบบ ตารางที่ 2 แสดงให้เห็นประสิทธิภาพทางอุณหพลศาสตร์ของการนำเสนอและระบบการ ใน ระบบการนำเสนอ ความร้อนจากแก๊สชำระล้างกรด 350 ° C การกู้คืนถูก 226.56 kW และผลแช่แข็ง มี 62.70 กิโลวัตต์ที่อุณหภูมิการระเหย-55 องศาเซลเซียส COPt หมายถึง 0.277 กำลังระบายความร้อน ต่อหน่วย มวลของก๊าซชำระล้างกรด Z ถูก 62.70 kJ/kg ผลการทดลองในระบบอ้างอิง (ได้รับ ภายใต้สมมติฐานเดียวกัน) จะแสดงอยู่ในตาราง 3 มีขั้นตอนโดยรวมของหน่วย อัตราของแก๊สชำระล้างกรดที่ได้รับการ ระบบ COPt ถูก 0.185 และ Z ถูก 43.01kJ / kg COPt และ Z ระบบเสนอเพิ่มขึ้น 49.73% และ 45.78% ขึ้นของระบบอ้างอิง ตามลำดับ นอกจากการวิเคราะห์พลังงาน ทำการวิ exergy เฉลย irreversibility ในแต่ละ กระบวนการและโอกาสและวิธีการปรับปรุงประสิทธิภาพของระบบ ผลลัพธ์ของ การวิเคราะห์ exergy จะแสดงในตารางที่ 3 และข้อมูลเหล่านี้บ่งชี้ว่า exergy ทำลายและสูญเสีย เกิดขึ้น มี exergy เดียวที่ป้อน (109.32 กิโลวัตต์), exergy แสดงผลนำเสนอและการอ้างอิง ระบบได้ 21.03 และ 14.25 กิโลวัตต์ ตามลำดับ มีประสิทธิภาพ exergy ระบบเสนอ Kex 21.03% ซึ่ง 6.78 จุดสูงกว่าที่ระบบอ้างอิง Exergy ทำลายและสูญเสียในระบบสามารถแบ่งออกเป็นสี่ส่วน ประสิทธิภาพ exergy เพิ่มประสิทธิภาพของระบบการนำเสนอเกิดหลักลด exergy ทำลายและสูญเสียใน ส่วนแรก มันรวมทำลาย exergy ในคอมโพเนนต์ที่ทำงานของเหลวที่ดูดซับความร้อนจาก ความร้อนแหล่งที่มา เช่น HRVG และ GHEX ของระบบเสนอและ REB ระบบอ้างอิง การทำลาย exergy ในส่วนนี้ของการ นำเสนอระบบ 11.38 kW การ exergy ทำลายในส่วนของการอ้างอิงนี้ ระบบอยู่ใน REB และถึง 33.83 kW ซึ่งไม่สูงกว่าว่า ระบบนำเสนอ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

อุณหภูมิก๊าซไอเสียเป็นมักจะประมาณ 350 ° C; จึงเป็นอุณหภูมิ TUR 320 ° C
ได้รับการคัดเลือกด้วยวิธีการที่เหมาะสมขั้นต่ำอุณหภูมิภายในและความดันขาเข้า 100 บาร์.
อุณหภูมิของน้ำระบายความร้อน 30 องศาเซลเซียส การคำนวณอยู่บนพื้นฐานของหน่วยอัตราการไหลของมวล (1 กก. / วินาที)
ของก๊าซไอเสียที่เลี้ยงในระบบ.
ตารางที่ 2 แสดงให้เห็นถึงประสิทธิภาพการทำงานของอุณหพลศาสตร์เสนอและระบบอ้างอิง ในระบบที่นำเสนอความร้อนการกู้คืนจาก 350 ° C ก๊าซไอเสียเป็น 226.56 กิโลวัตต์และเอาท์พุททำความเย็นเป็น62.70 กิโลวัตต์ที่อุณหภูมิการระเหยของ -55 ° C ชาวอียิปต์โบราณถึง 0.277 ระบายความร้อนกำลังการผลิตต่อหน่วยมวลของก๊าซไอเสีย Z เป็น 62.70 กิโลจูล / กิโลกรัม ผลการจำลองระบบการอ้างอิง (มาภายใต้สมมติฐานเดียวกัน) จะแสดงในตารางที่ 3 ด้วยอัตราการไหลของหน่วยมวลของก๊าซเรือนไฟป้อนเข้าระบบชาวอียิปต์โบราณเป็น0.185 และ? Z เป็น 43.01kJ / กก ชาวอียิปต์โบราณและ Z? ของระบบที่นำเสนอเพิ่มขึ้น49.73% และ 45.78% ในช่วงที่ของระบบอ้างอิงตามลำดับ. นอกจากนี้การวิเคราะห์พลังงานการวิเคราะห์ exergy ได้ดำเนินการที่จะเปิดเผยกลับไม่ได้ในแต่ละขั้นตอนและเพื่อแสดงความเป็นไปได้และวิธีการระบบการปรับปรุงประสิทธิภาพการทำงาน ผลที่ได้จากการวิเคราะห์ exergy จะถูกนำเสนอในตารางที่ 3 และข้อมูลเหล่านี้ชี้ให้เห็นการทำลายที่ exergy และการสูญเสียที่เกิดขึ้น ด้วยการป้อนข้อมูล exergy เดียวกัน (109.32 กิโลวัตต์) ที่เอาท์พุทของ exergy เสนอและการอ้างอิงระบบเป็น21.03 และ 14.25 กิโลวัตต์ตามลำดับ ประสิทธิภาพ exergy ของระบบที่นำเสนอ Kex เป็น21.03% ซึ่งเป็นอัตราร้อยละ 6.78 จุดที่สูงกว่าระบบอ้างอิง. ทำลาย exergy และการสูญเสียในระบบจะถูกแบ่งออกเป็นสี่ส่วน ประสิทธิภาพ exergy การเพิ่มประสิทธิภาพของระบบที่นำเสนอเป็นหลักเนื่องจากการลดลงของการทำลาย exergy และการสูญเสียในส่วนแรก มันรวมถึงการทำลาย exergy ในส่วนที่ทำงานของเหลวดูดซับความร้อนจากแหล่งความร้อนเช่นในHRVG และ GHex ของระบบที่นำเสนอและ REB ระบบอ้างอิง. การทำลาย exergy ในส่วนของนี้ระบบที่เสนอเป็น11.38 กิโลวัตต์ exergy ทำลายในส่วนของการอ้างอิงนี้ระบบอยู่ใน REB และถึง 33.83 กิโลวัตต์ซึ่งสูงกว่าที่อยู่ในระบบที่นำเสนอ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ปล่องก๊าซมีอุณหภูมิปกติประมาณ 350 องศา C ; ดังนั้น , เธออุณหภูมิ 320 องศา C
ถูกเลือกด้วยวิธีการเหมาะสมขั้นต่ำภายในอุณหภูมิและความดันขาเข้า 100 บาร์
น้ำหล่อเย็นมีอุณหภูมิ 30 องศา คำนวณตามหน่วยอัตราการไหลของมวล ( 1 kg / s )
ของก๊าซป้อนเข้าระบบ
ตารางที่ 2 แสดงให้เห็นถึงสมรรถนะเทอร์โมไดนามิกส์ของเสนอและระบบอ้างอิง ใน
เสนอระบบความร้อนหายจาก 350 องศา C ก๊าซถูก 226.56 กิโลวัตต์ และเครื่องทำความเย็นออก
คือ 62.70 kW ที่ระเหยอุณหภูมิ - 55 ° C ถึง copt 0.277 . ความเย็นความจุ
ต่อหน่วยมวลของก๊าซ Z คือ 62.70 kJ / kgการจำลองผลระบบการอ้างอิง ( ได้มา
ภายใต้สมมติฐานเดียวกัน ) จะแสดงในตารางที่ 3 กับหน่วยอัตราการไหลของก๊าซป้อนเข้าไป
ระบบ copt คือ 0.185 และ  Z คือ 43.01kj/kg . การ copt และ Z  ของระบบเพิ่มขึ้น
49.73 % และ 45.78 % มากกว่าของระบบอ้างอิงตามลำดับ
นอกจากนี้การวิเคราะห์พลังงาน