addition, no vertical (or horizonta

addition, no vertical (or horizontal) gaps between the boxes are
accounted for in the base model. Furthermore, the blockage of a
part of the vent holes of the lower box by the wooden pallet base is
not included. These simplifications render the computational
model to a rather idealised case, which will exhibit a somewhat
faster cooling rate than in practice (Fig. 2b).
Individual oranges were modelled discretely as spheres with a
diameter of 80 mm. Each box held 64 oranges (i.e., 16.5 kg) and was
filled according to a staggered pattern. The total amount of oranges
in the computational model (8 boxes) equalled 512. The upstream
and downstream sections of the computational domain were taken
sufficiently long to avoid an influence of inlet and outlet boundary
conditions on the
flow in the proximity of the boxes.
Apart from the aforementioned base model, another computational
model was constructed (Fig. 3b) to quantify the impact of
vertical gaps (short-circuits) between individual pallets in a
container. Gaps between pallets should be avoided as much as
possible as they negatively affect the cooling rate (GDV, 2014). Such
airflow bypasses will however always be present to some extent, as
detailed in Section 3.4. When no measures are taken, even 9% of the
container’s surface area remains uncovered for a 12.2 m (40 feet)
container, when it is entirely
filled with standard pallets.
This was done in a simplified way by including a vertical gap all
around the row of boxes of the base model. The following gap
widths (horizontally between adjacent rows of boxes, x and y
direction) were evaluated: 6.25 mm, 25 mm and 100 mm. As
symmetry conditions were applied for the lateral sides, only half of
the gap width was included in the computational model (Fig. 3b).
These gap widths correspond to a gap area (only considering half
the gap width), relative to the total box base plane (0.4

0.3 m) of
3.7%, 15% and 67%. As such, these computational models have an
increased surface area at the inlet and outlet. These gap widths
correspond to equivalent gaps between single pallets (base area for
pallet holding 10 boxes = 1.2

1 m2) of 10 mm, 40 mm and 159 mm
respectively. In total, four computational models were made: the
base model and gap models for 3 gap widths.
The computational grids are hybrid grids (hexahedral and
tetrahedral cells) with 4.1
106 cells for the base model and
4.9

106, 5.9

106 and 7.2

106 cells for models with gaps of
6.25 mm, 25 mm and 100 mm, respectively. The spatial discretisation
error was estimated by means of Richardson extrapolation
(Franke et al., 2007; Roache, 1994) and was about 2.5% for the mass
flow rate through the boxes and 5% for the heat
flow from the
oranges.
At the inlet of the domain, an overpressure was imposed, i.e., as
delivered by the evaporator fans in the refrigeration unit of the
container. At the outlet, the ambient atmospheric pressure was
imposed. Six pressure differentials between inlet and outlet were
evaluated for the base model (no gaps) to investigate the effect of
airflow rate on cooling rate: 1 Pa, 3.16 Pa (=101/2), 10 Pa, 100 Pa,
1000 Pa and 10,000 Pa. These pressure differentials were chosen in
order to obtain airflow rates in the simulations that are realistic for
refrigerated container cooling but also for industrial forced-air precooling
(FAC), since the latter allows comparison with previous
results for horizontal FAC (Defraeye et al., 2014, 2013a). This wide
range of air speeds allows the exploration of the cooling behaviour

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

นอกจากนี้ จะไม่มีช่องว่างแนวตั้ง (หรือแนว) ระหว่างกล่องลงบัญชีในแบบพื้นฐาน นอกจากนี้ การอุดตันของการส่วนรูระบายของกล่องล่างโดยฐานแท่นไม้ไม่รวม ลในเรื่องง่ายเหล่านี้ทำการคำนวณแบบจำลองกรณีค่อนข้าง idealised ซึ่งจะจัดแสดงค่อนข้างอัตราระบายความร้อนได้เร็วกว่าในทางปฏิบัติ (Fig. 2b)ส้มแต่ละคือ แบบจำลองนี่เป็นรัฐบาลท้องถิ่นกับการเส้นผ่าศูนย์กลาง 80 มม. กล่องแต่ละกล่องขึ้น 64 ส้ม (เช่น 16.5 kg) และมีกรอกข้อมูลตามรูปแบบเหลื่อมกัน จำนวนส้มในการคำนวณ (8 กล่อง) รุ่น equalled 512 ในขั้นต้นน้ำและส่วนปลายน้ำของโดเมนที่คอมพิวเตอร์ถูกนำมาการหลีกเลี่ยงอิทธิพลต่อของขอบเขตทางเข้าของและร้านเงื่อนไขในการไหลในความใกล้ชิดของกล่องนอกจากดังกล่าวฐานแบบ คำนวณอีกแบบจำลองสร้างขึ้น (Fig. 3b) วัดปริมาณผลกระทบของช่องที่แนวตั้ง (short-circuits) ระหว่างแท่นวางสินค้าแต่ละตัวคอนเทนเนอร์ ควรหลีกเลี่ยงช่องว่างระหว่างแท่นเท่าสามารถจะส่งผลเสียต่อการทำความเย็นอัตรา (GDV, 2014) ดังกล่าวไหลเวียนของอากาศแรมอย่างไรก็ตามมักจะมีบ้าง เป็นรายละเอียดในหัวข้อ 3.4 เมื่อมีดำเนินมาตรการไม่ แม้แต่ 9% ของการพื้นที่ผิวของภาชนะจะเถสำหรับ 12.2 เมตร (40 ฟุต)คอนเทนเนอร์ เมื่อมันทั้งหมดเต็มไป ด้วยแท่นวางสินค้ามาตรฐานนี้ถูกทำในทางที่เรียบง่าย โดยรวมช่องว่างแนวตั้งทั้งหมดรอบ ๆ แถวของกล่องรุ่นพื้นฐาน ช่องว่างต่อไปนี้ความกว้าง (แนวระหว่างแถวที่อยู่ติดกับกล่อง x และ yทิศทาง) ได้ประเมิน: 6.25 มม. 25 มม. และ 100 มม.เป็นสมมาตรเงื่อนไขถูกนำไปใช้ในด้านด้านข้าง นอนช่องรวมอยู่ในแบบจำลองเชิงคำนวณ (Fig. 3b)ความกว้างของช่องว่างเหล่านี้สอดคล้องกับพื้นที่ช่องว่าง (เฉพาะพิจารณาครึ่งช่องว่างความกว้าง), สัมพันธ์กับกล่องรวมฐานบิน (0.40.3 m) ของ3.7%, 15% และ 67% เช่น โมเดลเหล่านี้คำนวณได้เป็นเพิ่มพื้นที่ผิวที่ทางเข้าของร้าน ความกว้างของช่องว่างเหล่านี้สอดคล้องกับช่องเทียบเท่าระหว่างแท่นเดียว (ฐานที่ตั้งในแท่นวางสินค้าถือ 10 กล่อง = 1.21 m2) 10 มม. 40 มม. และ 159 มม.ตามลำดับ รวม ทำแบบจำลองคำนวณ 4: การรูปแบบพื้นฐานและแบบจำลองช่องว่างสำหรับความกว้างของช่องว่าง 3กริดคำนวณเป็นกริดแบบผสมผสาน (hexahedral และเซลล์ tetrahedral) กับ 4.1106 เซลล์แบบพื้นฐาน และ4.9106, 5.9106 และ 7.2รุ่นที่มีช่องว่างของเซลล์ 1066.25 มม. 25 มม. และ 100 มม. ตามลำดับ Discretisation ปริภูมิข้อผิดพลาดถูกประเมินโดยวิธี extrapolation ริชาร์ดสัน(Franke et al., 2007 Roache, 1994) และมีมวลประมาณ 2.5%อัตราการไหลผ่านกล่องและ 5% สำหรับความร้อนไหลจากส้มที่ทางเข้าของโดเมน overpressure การถูกบังคับ เช่น เป็นโดยแฟน ๆ evaporator หน่วยทำความเย็นคอนเทนเนอร์ ที่ร้าน มีความดันบรรยากาศแวดล้อมimposed. Six pressure differentials between inlet and outlet wereevaluated for the base model (no gaps) to investigate the effect ofairflow rate on cooling rate: 1 Pa, 3.16 Pa (=101/2), 10 Pa, 100 Pa,1000 Pa and 10,000 Pa. These pressure differentials were chosen inorder to obtain airflow rates in the simulations that are realistic forrefrigerated container cooling but also for industrial forced-air precooling(FAC), since the latter allows comparison with previousresults for horizontal FAC (Defraeye et al., 2014, 2013a). This widerange of air speeds allows the exploration of the cooling behaviour

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

นอกจากนี้ยังไม่มีแนวตั้ง (หรือแนวนอน)
ช่องว่างระหว่างกล่องที่มีการใช้ในรูปแบบฐาน นอกจากนี้การอุดตันของที่เป็นส่วนหนึ่งของรูระบายของกล่องจะลดลงด้วยฐานพาเลทไม้ไม่รวม simplifications เหล่านี้ทำให้การคำนวณรูปแบบที่จะเป็นกรณีที่ค่อนข้างเงียบสงบซึ่งจะแสดงค่อนข้างอัตราที่เร็วกว่าการระบายความร้อนในการปฏิบัติ(รูป. 2b). ส้มส่วนบุคคลที่ถูกจำลอง discretely เป็นทรงกลมที่มีเส้นผ่าศูนย์กลางขนาด80 มม แต่ละกล่องจะจัดขึ้น 64 ส้ม (กล่าวคือ 16.5 กิโลกรัม) และได้รับการเติมเต็มตามรูปแบบเซ จำนวนของส้มในรูปแบบการคำนวณ (8 กล่อง) เท่ากับ 512 ต้นน้ำส่วนและปลายน้ำของโดเมนการคำนวณที่ถูกนำมาเป็นเวลานานพอที่จะหลีกเลี่ยงอิทธิพลของขาเข้าและ outlet ขอบเขตเงื่อนไขในการไหลในความใกล้ชิดของกล่อง. นอกเหนือ จากฐานแบบจำลองดังกล่าวอีกการคำนวณแบบจำลองที่สร้างขึ้น(รูป. 3b) ปริมาณผลกระทบของช่องว่างในแนวตั้ง(วงจรสั้น) ระหว่างพาเลทของแต่ละบุคคลในภาชนะ ช่องว่างระหว่างพาเลทควรหลีกเลี่ยงให้มากที่สุดเท่าที่เป็นไปได้ที่พวกเขาส่งผลกระทบต่ออัตราการเย็นตัว (GDV 2014) ดังกล่าวทะลุไหลเวียนของอากาศแต่มักจะถูกนำเสนอบางส่วนเป็นรายละเอียดในมาตรา3.4 เมื่อไม่มีมาตรการที่นำมาแม้ 9% ของพื้นที่ผิวภาชนะที่ยังคงเปิดเป็น12.2 เมตร (40 ฟุต) ภาชนะเมื่อมันมีทั้งเต็มไปด้วยพาเลทมาตรฐาน. นี้ทำในวิธีที่ง่ายโดยรวมถึงช่องว่างในแนวตั้งทุกรอบแถวของกล่องของรูปแบบฐาน ช่องว่างต่อไปนี้ความกว้าง (แนวนอนระหว่างแถวติดกันของกล่อง x และ y ทิศทาง) ได้รับการประเมิน: 6.25 มิลลิเมตร 25 มิลลิเมตรและ 100 มิลลิเมตร ในฐานะที่เป็นเงื่อนไขความสมมาตรที่ถูกนำมาใช้สำหรับด้านข้างเพียงครึ่งหนึ่งของความกว้างช่องว่างถูกรวมอยู่ในรูปแบบการคำนวณ(รูป. 3b). ความกว้างช่องว่างเหล่านี้สอดคล้องกับพื้นที่ช่องว่าง (เฉพาะพิจารณาครึ่งความกว้างช่องว่าง) เทียบกับกล่องรวม เครื่องบินฐาน (0.4? 0.3 เมตร) 3.7%, 15% และ 67% เช่นแบบจำลองการคำนวณเหล่านี้มีพื้นที่ผิวที่เพิ่มขึ้นที่ทางเข้าและทางออก ความกว้างช่องว่างเหล่านี้สอดคล้องกับช่องว่างระหว่างเทียบเท่าพาเลทเดียว(พื้นที่ฐานพาเลทถือ10 กล่อง = 1.2? 1 M2) 10 มิลลิเมตร 40 มิลลิเมตรและ 159 มิลลิเมตรตามลำดับ รวมสี่รุ่นคำนวณได้ทำคือรูปแบบฐานและรูปแบบช่องว่าง 3 ความกว้างช่องว่าง. กริดคำนวณเป็นกริดไฮบริด (hexahedral และเซลล์tetrahedral) กับ 4.1 106 เซลล์สำหรับรูปแบบฐานและ? 4.9? 106, 5.9? 106 และ 7.2? 106 เซลล์สำหรับรุ่นที่มีช่องว่างของ6.25 มิลลิเมตร 25 มิลลิเมตรและ 100 มิลลิเมตรตามลำดับ discretisation อวกาศข้อผิดพลาดเป็นที่คาดกันโดยวิธีการของการคาดการณ์ริชาร์ด(Franke et al, 2007;. เฮเลน่า, 1994) และเป็นประมาณ 2.5% สำหรับมวลอัตราการไหลผ่านกล่องและ5% สำหรับความร้อนไหลจากส้ม. ที่ทางเข้า ของโดเมนที่มีแรงดันเกินที่กำหนดได้เช่นขณะที่การจัดส่งโดยแฟนระเหยในหน่วยทำความเย็นของตู้คอนเทนเนอร์ ที่ร้านที่ความดันบรรยากาศโดยรอบได้รับการกำหนด หกความแตกต่างความดันระหว่างทางเข้าและทางออกที่ถูกประเมินสำหรับรูปแบบฐาน (ไม่มีช่องว่าง) ในการตรวจสอบผลกระทบของอัตราการไหลของอากาศต่ออัตราการระบายความร้อน: 1 ป่า 3.16 Pa (= 101/2), 10 ป่า 100 ป่า1000 ป่าและ 10,000 Pa. ความแตกต่างความดันเหล่านี้ได้รับการคัดเลือกในการสั่งซื้อที่จะได้รับอัตราการไหลของอากาศในการจำลองสถานการณ์ที่เป็นจริงสำหรับการทำความเย็นตู้แช่เย็นแต่ยังสำหรับการลดอุณหภูมิบังคับอากาศอุตสาหกรรม(FAC) ตั้งแต่หลังช่วยให้เปรียบเทียบกับก่อนหน้านี้ผลสำหรับแนวนอนFAC (Defraeye et al, . ปี 2014, 2013a) นี้กว้างช่วงของความเร็วอากาศที่ช่วยให้การสำรวจพฤติกรรมการระบายความร้อน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

และไม่แนวตั้งหรือแนวนอน ) ช่องว่างระหว่างกล่อง
คิดในฐานแบบจำลอง นอกจากนี้ การอุดตันของ
ส่วนหนึ่งของระบายรูของกล่องล่างโดยฐานพาเลทไม้
ไม่รวม Simplifications เหล่านี้สร้างภาพแบบจำลองคอมพิวเตอร์
จะค่อนข้าง idealised กรณีซึ่งจะแสดงค่อนข้างเร็วอัตราการเย็นในการปฏิบัติมากกว่า

( รูปที่ 2B )ซึ่งส้มแต่ละตัวได้เป็นทรงกลมกับ
เส้นผ่านศูนย์กลาง 80 มม. แต่ละกล่องจัด 64 ส้ม ( คือ 16.5 กิโลกรัม ) และถูก
เติมตามรูปแบบโงนเงน ยอดรวมของส้ม
ในแบบจำลองคอมพิวเตอร์ ( 8 กล่อง ) เท่ากับ 512 . ต้นน้ำ และปลายน้ำในส่วนของโดเมน

พอคำนวณได้นานเพื่อหลีกเลี่ยงอิทธิพลของขาเข้าและขาออก
ขอบเงื่อนไขใน
ไหลในความใกล้ชิดของกล่อง .
นอกเหนือจากรูปแบบฐานดังกล่าว อีกแบบคือการคำนวณ
( รูปที่ 3B ) เพื่อหาผลกระทบของ
ช่องว่างแนวตั้ง ( ลัดวงจร ) ระหว่างพาเลทในแต่ละ
คอนเทนเนอร์ ช่องว่างระหว่างพาเลทควรจะหลีกเลี่ยงเท่าที่
เป็นไปได้ ตามที่พวกเขาส่งผลกระทบอัตราการเย็นตัว ( GDV 2014 ) เช่น
ให้ข้าม จะอย่างไรก็ตาม เสมอปัจจุบันบางส่วนเป็น
รายละเอียดในมาตรา 3.4 . เมื่อไม่มีมาตรการไปถึง 9 % ของพื้นที่ผิวของภาชนะยังคงเปิดสำหรับ
12.2 เมตร ( 40 ฟุต )
คอนเทนเนอร์ เมื่อมันทั้งหมด

เต็มไป ด้วยพาเลทมาตรฐาน นี้ถูกทำในทางที่ง่าย โดยรวมถึงช่องว่างแนวตั้งทั้งหมด
รอบแถวกล่องฐานแบบจำลอง ช่องว่าง
ต่อไปนี้( ตามแนวนอน ความกว้างระหว่างแถวที่ติดกันของกล่อง X และ Y
ประเมินทิศทาง ) : 6.25 มม. 25 มม. และ 100 มม. เป็นเงื่อนไขที่ใช้สำหรับ
สมมาตรด้านข้างด้านข้างเพียงครึ่งหนึ่งของ
ช่องว่างความกว้างรวมอยู่ในแบบจำลองคอมพิวเตอร์ ( รูปที่ 3B ) .
ความกว้างช่องว่างเหล่านี้สอดคล้องกับพื้นที่ว่าง ( พิจารณาแค่ครึ่ง
ช่องว่างกว้าง ) , เมื่อเทียบกับกล่องรวมฐานเครื่องบิน ( 0

 0.3 m ) ของ
3.7 %15 และร้อยละ 67 % เช่น แบบจำลองคอมพิวเตอร์เหล่านี้มีการเพิ่มพื้นที่ผิว
ที่เข้าและออก . ช่องว่างเหล่านี้ความกว้าง
สอดคล้องกับช่องว่างเทียบเท่าระหว่างพาเลทเดียว ( พื้นที่ฐาน
พาเลทถือ 10 กล่อง = 1.2 

1 m2 ) 10 mm , 40 มม. และ 159 mm
ตามลำดับ รวมสี่แบบจำลองคอมพิวเตอร์ให้นางแบบ
รูปแบบพื้นฐาน และช่องว่าง 3
ช่องว่างความกว้าง .กริดคอมพิวเตอร์กริดเป็นลูกผสม ( hexahedral tetrahedral เซลล์และ

) กับ 4.1  106 เซลล์สำหรับรูปแบบพื้นฐานและ


 4.9 ล้าน

 106 , 106 และ 7.2

 106 เซลล์สำหรับรุ่นที่มีช่องว่างของ
6.25 มม. 25 มม. และ 100 มม. ตามลำดับ ข้อผิดพลาดและการประมาณโดยวิธี

( ริชาร์ดสันทำไม Franke et al . , 2007 ; โรช , 1994 ) และประมาณ 2.5% สำหรับมวล
อัตราการไหลผ่านกล่อง และ 5% สำหรับความร้อนไหลจากส้ม

.
ที่ทางเข้าของโดเมน , การ overpressure ถูกกําหนด เช่น เป็นแฟน
ส่งโดยระเหยทำความเย็นในหน่วยของ
คอนเทนเนอร์ ที่ร้านบรรยากาศรอบข้างถูก
กำหนด 6 ความแตกต่างระหว่างความดันขาเข้า ขาออกถูก
การประเมินรูปแบบพื้นฐาน ( ไม่มีช่องว่าง ) เพื่อศึกษาผลของอัตราการไหลของอากาศในอุณหภูมิ :
1 PA , 3.16 PA ( 101 / 2 ) , 10 PA 100 PA
1000 PA และ 10000 . ความแตกต่างความดันเหล่านี้ถูกเลือก เพื่อให้ได้อัตราการไหลของอากาศใน
ในการจำลองที่เหมือนจริง
จำหน่ายภาชนะเย็น แต่ยังสำหรับอุตสาหกรรมบังคับอากาศความ
( FAC )ตั้งแต่หลังช่วยให้เปรียบเทียบกับผลลัพธ์ที่ก่อนหน้านี้
สำหรับ FAC แนวนอน ( defraeye et al . , 2014 , ที่มีมากกว่า ) นี้กว้างช่วงของความเร็วอากาศ
ให้สำรวจพฤติกรรมของเย็น