3.2.3. Effect of reaction parameter

3.2.3. Effect of reaction parameters

While the structural and acidity properties of the zeolites play the vital role during the MTG reactions, reaction parameters such as temperature, space velocity, pressure and possibly reactor configuration must also be appropriately selected. Under uncontrolled conditions, the reaction products may composed mainly of lighter olefin compounds or the aromatics. Similarly, the catalyst system can be prone to quick deactivation with time. According to Chang et al. (1984), high reaction temperature and low catalyst acidity are good parameters for the formation of olefin compounds to very high selectivity. The opposite parameters are however suitable for aromatization reactions. Ghavipour et al. (2013) conducted a study at 5 h−1 and variable temperatures (375–475 °C), using a 0.2 M NaOH modified H-ZSM-5 (Si/Al = 38) as catalyst. The results indicated 425 °C as the best reaction temperature. Under this condition, the catalyst was more selective to the hydrocarbon products with improved lifetime. Even though increasing the temperature can promote methanol conversion and selectivity to desired hydrocarbons, a negative effect on the selectivity could be seriously apparent beyond the optimal temperature. Jiao et al. (2014) demonstrated the effect of temperature using H-ZSM-5 catalyst modified with Fe (i.e. 0.3 wt.% Fe/H-ZSM-5). The results indicated that, at complete conversion when the temperature was raised from 400 to 670 °C, the production of light gaseous olefins increased, reaching maximum value at 540 °C or the lower temperatures. The production of gasoline range compounds decreased linearly with increased in reaction temperature.

According to Hajimirzaee et al. (2015), at a temperature of 400 °C, raising the reaction pressure from 1 to 10 bar produced an increased in the conversion of methanol from 93 to 98%. However, the conversion declined slightly to 96% when the pressure was further raised to 20 bar. While the selectivity to gasoline range compounds increased with pressure, the case was different for the light olefins. The production of propylene reduced by 50% (i.e. from 36 to 18%) whereas the production of ethene risen from 24% at low pressures to 37% at high pressures. Butene yields similar trend with propylene because the overall selectivity reduced from 10 to only 3%. A noticeable observation with the H-ZSM-5 catalyst employed was the increased in the amount of deposited coke with pressure. At 0.1 MPa, the percentage deposited coke was 3.4 wt.% but increased to 4.5 and 6.8 wt.% at 1 and 2 MPa, respectively. The effects of feed ratio (methanol/water ratio) and space velocity were also monitored by these authors (Hajimirzaee et al., 2015). Reducing the methanol composition in the feed from 75 to 25% shifted the methanol conversion from 87 to 97%. Similarly, this enhanced the selectivity to light olefins with a linear decreased in the concentration of gasoline range hydrocarbons. On the other hand, increasing the space velocity from 7 to 53 h−1 reduced methanol conversion (from 99 to 86%) and ethene selectivity (27–25%) with increased in selectivity to propylene (28–36%). The production of gasoline range hydrocarbons also increased from 3 to about 9%. The results were correlated to some previous studies (Chang and Silvestri, 1977 and Al-Jarallah et al., 1997).

Studies by Echevskii et al. (1988) involving H-ZSM-5 catalyst showed tubular and shelf reactors as better configurations for the methanol to hydrocarbon reactions than an adiabatic reactor system. While the production of liquid hydrocarbon compounds was generally high with the former reactors, the selectivity to lighter gaseous products was more prominent with the latter reactor. Similarly, the tubular and shelf reactors were favorable in reducing the chance of coke formation, given rise to low deactivation and less catalyst regeneration difficulties. Zeolite-based membrane reactors are another category of reactors with good prospects for the MTG reactions (Tago et al., 2005, Masuda et al., 2003 and Coronas and Santamaria, 2004). They are usually designed to composed of meso- and microporous zeolitic materials on support of typical macroporosity (common examples include alumina and carbon or the stainless steel). They are characterized by multi-functional properties. The commonest of which are as catalyst and for selective diffusion of specific reaction products (McLeary et al., 2006).

The details presented in Table 2 represent an informative summary on the role of reaction conditions/parameters for some selected zeolite catalysts during the MTG reaction. According to Bjørgen et al. (2007), reaction temperature plays a vital role in defining methanol conversion and the corresponding selectivity to gasoline hydrocarbons. Increasing the reaction temperature from 310 to 390 °C shifted the conversion from 5 to 91%. Therefore, the higher the temperature the more favorable the methanol conversion. The hydrocarbon selectivity on the other hand increased to 39% at 330 °C and remained reasonably constant at 390 °C. Thus, in terms of hydrocarbon yield, the 390 °C remained the best working temperature. Studies on the effect of catalyst nature on corresponding lifetime was demonstrated by Shareh et al. (2014). Under constant reaction conditions, H-MOR and Ca/H-MOR produced similar conversion and selectivity. However, the Ca modified catalyst was more stable as it conversion decreased by 20% compared to 40% with the unmodified H-MOR zeolite, for the 10 h reaction period employed. Therefore, the modification was in this case very favorable. Unfortunately, both conventional and mesoporous H-SSZ-13 (Si/Al = 50) yield very low selectivity to the desired gasoline hydrocarbons under similar reaction conditions and comparable conversion (Wu and Hensen, 2014). These catalysts are therefore less-attractive for the MTG reaction than for example the mordenite (H-MOR) based zeolites. According results from Zhang et al. (2011), reaction conditions (0.7 g catalyst, 370 °C and 2 h−1) produced mainly olefin compounds (C2 to C4) with negligible concentration of gasoline hydrocarbons for the H-ZSM-5 (Si/Al = 80) zeolite. This combination of parameters is therefore unfavorable for the MTG reaction with this catalyst. However, when a similar commercial catalyst was employed at varied conditions, complete conversion and excellent selectivity (>80%) were observed (Keil, 1999). Interestingly, the selectivity was dependent on the reactor configuration, Fluidized-bed reactor formed the best configuration, with 85% selectivity. The various results presented (Table 2) therefore indicated that, parameters such as reaction conditions, catalyst type and reactor configuration must be carefully and appropriately selected for the zeolite systems.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.2.3. ผลของปฏิกิริยาพารามิเตอร์ในขณะที่โครงสร้างและมีคุณสมบัติของซีโอไลต์เล่นบทบาทสำคัญในปฏิกิริยา MTG พารามิเตอร์ของปฏิกิริยาเช่นอุณหภูมิ ความเร็วพื้นที่ ความดัน และอาจตั้งค่าคอนฟิกเครื่องปฏิกรณ์ต้องยังเหมาะสมเลือก ภายใต้เงื่อนไขทาง ปฏิกิริยาผลิตภัณฑ์อาจประกอบด้วยส่วนใหญ่ของสารประกอบ olefin เบาหรืออะโรเมติกส์ ในทำนองเดียวกัน ระบบ catalyst สามารถแนวโน้มการปิดการใช้งานอย่างรวดเร็วด้วยเวลา ตามช้าง et al. (1984), อุณหภูมิสูงปฏิกิริยาและมีเศษต่ำมีพารามิเตอร์ที่ดีสำหรับการก่อตัวของสารประกอบ olefin ให้ใวมาก อย่างไรก็ตามพารามิเตอร์ตรงกันข้ามจะเหมาะสำหรับปฏิกิริยา aromatization Ghavipour et al. (2013) ดำเนินการศึกษาที่ 5 h−1 และตัวแปรอุณหภูมิ (375-475 องศา C) NaOH ใช้ 0.2 M ปรับ H-ZSM-5 (Si/Al = 38) เป็นเศษ ผลลัพธ์แสดง 425 ° C เป็นอุณหภูมิปฏิกิริยาดีที่สุด ภายใต้เงื่อนไขนี้ catalyst ถูกเลือกขึ้นเพื่อผลิตภัณฑ์ไฮโดรคาร์บอนที่มีชีวิตที่ดีขึ้น ถึงแม้ว่าอุณหภูมิเพิ่มขึ้นสามารถส่งเสริมแปลงเมทานอลและวิธีการระบุสารไฮโดรคาร์บอน ผลกระทบในวิธีที่อาจจะชัดเจนอย่างจริงจังเกินกว่าอุณหภูมิเหมาะสม Al. ร้อยเอ็ดเจียว (2014) แสดงผลของอุณหภูมิที่ใช้ catalyst H-ZSM-5 ที่ปรับเปลี่ยนกับ Fe (เช่น 0.3 wt.% Fe/H-ZSM-5) ผลระบุว่า ที่แปลงสมบูรณ์เมื่ออุณหภูมิขึ้นจาก 400 ถึง 670 ° C ผลิตของแสงเป็นต้นโอเลฟินส์เพิ่มขึ้น ถึงค่าสูงสุดที่ 540 ° C หรืออุณหภูมิต่ำกว่า การผลิตสารช่วงน้ำมันลดลงเชิงเส้นกับเพิ่มอุณหภูมิปฏิกิริยาตาม Hajimirzaee et al. (2015), อุณหภูมิ 400 ° C เพิ่มความดันปฏิกิริยาจาก 1 เป็น 10 แถบผลิตเพิ่มในแปลงของเมทานอลจาก 93 98% อย่างไรก็ตาม การแปลงปฏิเสธเล็กน้อยถึง 96% เมื่อเพิ่มเติมขึ้นดันแถบ 20 ขณะที่วิธีการช่วงน้ำมันสารขึ้นกับความดัน กรณีแตกต่างกันสำหรับโอเลฟินส์อ่อน การผลิตโพรพิลีนลด 50% (เช่นจาก 36 18%) ในขณะที่การผลิต ethene เพิ่มขึ้นจาก 24% ที่ความดันต่ำ 37% ที่ความดันสูง Butene ทำให้แนวโน้มที่คล้ายคลึงกับโพรพิลีนเนื่องจากใวโดยรวมลดลงจาก 10 เป็นเพียง 3% สังเกตเห็นได้ชัดกับ catalyst H-ZSM-5 ลูกจ้างมีการเพิ่มจำนวนโค้กนำฝากด้วยความดัน ที่แรง 0.1 โค้กเปอร์เซ็นต์ฝากได้ 3.4 wt.% แต่เพิ่มขึ้น 4.5 และ 6.8 wt.% ที่ 1 และ 2 แรง ตามลำดับ ผลของอาหารอัตราส่วน (อัตราส่วนเมทานอล/น้ำ) และความเร็วพื้นที่ยังถูกตรวจสอบเหล่านี้ผู้เขียน (Hajimirzaee et al., 2015) ลดส่วนประกอบเมทานอลในการดึงข้อมูลจาก 75 25% เปลี่ยนแปลงเมทานอลจาก 87 97% ในทำนองเดียวกัน นี้เพิ่มวิธีการผลิตโอเลฟินส์อ่อนกับแบบเชิงเส้นลดลงความเข้มข้นของไฮโดรคาร์บอนน้ำมันช่วง บนมืออื่น ๆ เพิ่มความเร็วพื้นที่ 7 กับ 53 h−1 ลดลงใว ethene (27-25%) ด้วยวิธีเพิ่มขึ้นในการโพรพิลีน (28-36%) และแปลงเมทานอล (จาก 99 86%) การผลิตไฮโดรคาร์บอนน้ำมันช่วงยังเพิ่มจาก 3 ไปประมาณ 9% ผลถูก correlated กับบางการศึกษาก่อนหน้า (ช้าง และ Silvestri, 1977 และ al. et Al-Jarallah, 1997)ศึกษาโดย Echevskii และ al. (1988) เกี่ยวข้องกับเศษ H-ZSM-5 แสดงให้เห็นว่าท่อและชั้นเตาปฏิกรณ์เป็นโครงดีสำหรับเมทานอลกับปฏิกิริยาไฮโดรคาร์บอนมากกว่าเป็นระบบเครื่องปฏิกรณ์การอะเดียแบติก ในขณะที่การผลิตของสารประกอบไฮโดรคาร์บอนเหลวสูงโดยทั่วไป มีเตาปฏิกรณ์อดีต ใวเบาเป็นต้นผลิตภัณฑ์โดดเด่นมากกับเครื่องปฏิกรณ์หลัง ในทำนองเดียวกัน ท่อและชั้นเตาปฏิกรณ์ได้ดีในการลดโอกาสของการก่อตัวของโค้ก ให้สูงขึ้นเพื่อปิดใช้งานต่ำและน้อย catalyst ฟื้นฟูความยากลำบาก เตาปฏิกรณ์เยื่อโดยใช้ซีโอไลต์มีประเภทอื่นของเตาปฏิกรณ์ที่มีแนวโน้มที่ดีสำหรับปฏิกิริยา MTG (Tago et al. ปี 2005 สึดะและ al., 2003 และ Coronas และ Santamaria, 2004) พวกเขามักจะออกแบบการประกอบด้วยวัสดุ zeolitic เมโสหน้าและ microporous สนับสนุนทั่วไป macroporosity (ตัวอย่างทั่วไปเช่นอลูมินา และคาร์บอน หรือสแตนเลส) พวกเขามีลักษณะ โดยคุณสมบัติอเนกประสงค์ Commonest ซึ่งจะ เป็น catalyst และแพร่ใช้ผลิตภัณฑ์เฉพาะปฏิกิริยา (McLeary และ al., 2006)รายละเอียดแสดงในตารางที่ 2 แสดงการสรุปข้อมูลในบทบาทของบางสิ่งที่ส่งเสริมการใช้ซีโอไลต์เลือกเงื่อนไขปฏิกิริยา/พารามิเตอร์ระหว่างปฏิกิริยา MTG ตาม Bjørgen et al. (2007), ปฏิกิริยาอุณหภูมิมีบทบาทสำคัญในการกำหนดแปลงเมทานอลและวิธีการที่สอดคล้องกันกับไฮโดรคาร์บอนน้ำมัน เพิ่มอุณหภูมิปฏิกิริยาจาก 310 ถึง 390 ° C เปลี่ยนแปลงจาก 5 91% ดังนั้น อุณหภูมิสูงดีกว่าแปลงเมทานอล วิธีไฮโดรคาร์บอนเพิ่มขึ้น 39% ที่ 330 องศาเซลเซียส และยังคงคงสมเหตุสมผลที่ 390 องศาเซลเซียสในอีก ดังนั้น ในด้านผลผลิตไฮโดรคาร์บอน 390 ° C ยังคง ทำงานที่อุณหภูมิดีที่สุด การศึกษาผลของเศษธรรมชาติอายุการใช้งานที่สอดคล้องกันถูกแสดงโดย Shareh et al. (2014) ภายใต้เงื่อนไขปฏิกิริยาคงที่ H-MOR และ Ca H-MOR ผลิตแปลงที่คล้ายกันและวิธีการ อย่างไรก็ตาม catalyst Ca ที่ปรับเปลี่ยนถูกล้ำเหมือนแปลงลด 20% เมื่อเทียบกับ 40% กับแบบ unmodified H-MOR ใช้ซีโอไลต์ สำหรับปฏิกิริยา 10 h รอบระยะเวลาจ้าง ดังนั้น การเปลี่ยนแปลงได้ในกรณีนี้ดีมาก อับ ทั้งแบบธรรมดา และตัว H-SSZ-13 (Si/Al = 50) อัตราผลตอบแทนต่ำมากวิธีการไฮโดรคาร์บอนน้ำมันต้องภายใต้เงื่อนไขปฏิกิริยาคล้ายคลึงและเทียบแปลง (วูและ Hensen, 2014) สิ่งที่ส่งเสริมเหล่านี้ดังน้อยน่าสนใจสำหรับปฏิกิริยา MTG มากกว่าเช่น mordenite (H-MOR) โดยใช้ซีโอไลต์ ตามผลลัพธ์จากเตียว et al. (2011), เงื่อนไขปฏิกิริยา (catalyst 0.7 g, 370 องศาเซลเซียส และ 2 h−1) ผลิต olefin ส่วนใหญ่เป็นสารประกอบ (C2 กับ C4) มีความเข้มข้นของไฮโดรคาร์บอนน้ำมันที่สำหรับ H-ZSM-5 ระยะ (Si/Al = 80) ใช้ซีโอไลต์ ชุดของพารามิเตอร์นี้จึงเสียเปรียบสำหรับปฏิกิริยา MTG กับเศษนี้ อย่างไรก็ตาม เมื่อ catalyst การค้าคล้ายกันการทำงานในเงื่อนไขที่แตกต่างกัน เสร็จสมบูรณ์แปลงความใวสูงดี (> 80%) สุภัค (Keil, 1999) เป็นเรื่องน่าสนใจ วิธีที่ถูกขึ้นอยู่กับการกำหนดค่าเครื่องปฏิกรณ์ เครื่องปฏิกรณ์เบด Fluidized เกิดการกำหนดค่าที่ดีที่สุด กับใว 85% ต่าง ๆ ผลการนำเสนอ (ตารางที่ 2) ดังนั้นจึงระบุว่า พารามิเตอร์เช่นเงื่อนไขปฏิกิริยา catalyst การกำหนดค่าชนิดและเครื่องปฏิกรณ์ต้องเลือกอย่างระมัดระวัง และเหมาะสมสำหรับระบบใช้ซีโอไลต์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2.3 ผลของพารามิเตอร์ปฏิกิริยาในขณะที่คุณสมบัติโครงสร้างและความเป็นกรดของซีโอไลต์เล่นบทบาทสำคัญในระหว่างการเกิดปฏิกิริยา MTG พารามิเตอร์ปฏิกิริยาเช่นอุณหภูมิความเร็วพื้นที่ความดันและอาจกำหนดค่าเครื่องปฏิกรณ์ยังต้องเลือกอย่างเหมาะสม ภายใต้เงื่อนไขที่ไม่สามารถควบคุมผลิตภัณฑ์ปฏิกิริยาอาจประกอบด้วยส่วนใหญ่ของสารโอเลฟินเบาหรืออะโรเมติก ในทำนองเดียวกันระบบตัวเร่งปฏิกิริยาสามารถมีแนวโน้มที่จะเสื่อมอย่างรวดเร็วด้วยเวลา ตามที่ช้าง et al, (1984) อุณหภูมิสูงและความเป็นกรดเป็นตัวเร่งปฏิกิริยาต่ำพารามิเตอร์ที่ดีสำหรับการก่อตัวของสารโอเลฟินที่จะเลือกสูงมาก พารามิเตอร์ตรงข้าม แต่เหมาะสำหรับปฏิกิริยา aromatization Ghavipour et al, (2013) ดำเนินการศึกษาที่ 5 H-1 และอุณหภูมิตัวแปร (375-475 ° C) ใช้ 0.2 M NaOH การแก้ไข H-ZSM-5 (ศรี / อัล = 38) เป็นตัวเร่งปฏิกิริยา ผลการวิจัยพบ 425 องศาเซลเซียสเป็นอุณหภูมิที่ดีที่สุด ภายใต้เงื่อนไขนี้ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เลือกได้มากขึ้นกับผลิตภัณฑ์ไฮโดรคาร์บอนที่มีอายุการใช้งานที่ดีขึ้น แม้ว่าอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสามารถส่งเสริมการแปลงเมทานอลและการเลือกที่จะไฮโดรคาร์บอนที่ต้องการผลกระทบต่อการเลือกที่อาจจะเห็นได้ชัดอย่างจริงจังเกินกว่าอุณหภูมิที่เหมาะสม เจียว et al, (2014) แสดงให้เห็นถึงผลของอุณหภูมิการใช้ H-ZSM-5 ตัวเร่งปฏิกิริยาการแก้ไขด้วยตาเฟ (เช่นน้ำหนัก 0.3.% เฟ / H-ZSM-5) ผลการศึกษาพบว่าในแปลงเสร็จสมบูรณ์เมื่ออุณหภูมิถูกยกขึ้น 400-670 องศาเซลเซียสการผลิตโอเลฟินเบาก๊าซที่เพิ่มขึ้นถึงค่าสูงสุดที่ 540 องศาเซลเซียสหรืออุณหภูมิต่ำ การผลิตของสารช่วงน้ำมันเบนซินลดลงเป็นเส้นตรงกับที่เพิ่มขึ้นในอุณหภูมิ. ตาม Hajimirzaee et al, (2015) ที่อุณหภูมิ 400 องศาเซลเซียส, เพิ่มความดันปฏิกิริยา 1-10 บาร์ผลิตที่เพิ่มขึ้นในแปลงของเมทานอล 93-98% อย่างไรก็ตามการแปลงลดลงเล็กน้อยเป็น 96% เมื่อความดันถูกยกขึ้นอีกถึง 20 บาร์ ในขณะที่การเลือกสารประกอบน้ำมันเบนซินเพิ่มขึ้นช่วงที่มีความดันในกรณีที่แตกต่างกันสำหรับโอเลฟินแสง การผลิตโพรพิลีนลดลง 50% (คือ 36-18%) ในขณะที่การผลิตของ ethene เพิ่มขึ้นจาก 24% ที่ความดันต่ำถึง 37% ที่ความดันสูง Butene ผลตอบแทนถัวเฉลี่ยที่มีแนวโน้มที่คล้ายกันโพรพิลีนเพราะการเลือกโดยรวมลดลงจาก 10 ไปเพียง 3% สังเกตเห็นได้ชัดกับ H-ZSM-5 ตัวเร่งปฏิกิริยาที่ลูกจ้างได้รับการเพิ่มขึ้นในจำนวนของโค้กฝากที่มีความดัน 0.1 MPa ร้อยละโค้กฝากเป็น 3.4 น้ำหนัก.% แต่เพิ่มขึ้น 4.5 และ 6.8 โดยน้ำหนัก.% ณ วันที่ 1 และ 2 เมกะปาสคาลตามลำดับ ผลกระทบของอัตราการฟีด (เมทานอล / อัตราส่วนน้ำ) และความเร็วพื้นที่ยังได้รับการตรวจสอบโดยผู้เขียนเหล่านี้ (Hajimirzaee et al., 2015) ลดองค์ประกอบเมทานอลในฟีด 75-25% ขยับแปลงเมทานอล 87-97% ในทำนองเดียวกันนี้ที่เพิ่มขึ้นการเลือกที่จะโอเลฟินแสงที่มีเส้นลดลงในความเข้มข้นของสารไฮโดรคาร์บอนช่วงน้ำมัน ในทางกลับกันการเพิ่มความเร็วพื้นที่ 7-53 H-1 แปลงเมทานอลลดลง (99-86%) และการเลือก ethene (27-25%) ที่มีการเพิ่มขึ้นในการเลือกที่จะโพรพิลีน (28-36%) การผลิตของไฮโดรคาร์บอนช่วงน้ำมันเบนซินเพิ่มขึ้นจาก 3 ถึงประมาณ 9% ผลการวิจัยพบความสัมพันธ์กับบางการศึกษาก่อนหน้า (ช้างและตริปี 1977 และอัล Jarallah et al., 1997). การศึกษาโดย Echevskii et al, (1988) ที่เกี่ยวข้องกับ H-ZSM-5 ตัวเร่งปฏิกิริยาที่แสดงให้เห็นว่าเครื่องปฏิกรณ์ท่อและชั้นวางเป็นการกำหนดค่าที่ดีกว่าสำหรับเมทานอลที่จะเกิดปฏิกิริยาไฮโดรคาร์บอนกว่าระบบเครื่องปฏิกรณ์อะเดียแบติก ขณะที่การผลิตของสารประกอบไฮโดรคาร์บอนเหลวโดยทั่วไปสูงที่มีเครื่องปฏิกรณ์อดีตหัวกะทิกับผลิตภัณฑ์ก๊าซเบาก็ประสบความสำเร็จมากยิ่งขึ้นด้วยเครื่องปฏิกรณ์หลัง ในทำนองเดียวกันท่อและเครื่องปฏิกรณ์มีการเก็บรักษาที่ดีในการลดโอกาสของการก่อโค้กเพิ่มขึ้นได้รับการเสื่อมต่ำและตัวเร่งปฏิกิริยาน้อยฟื้นฟูความยากลำบาก ซีโอไลต์ที่ใช้เครื่องปฏิกรณ์เมมเบรนที่มีประเภทของเครื่องปฏิกรณ์ที่มีแนวโน้มที่ดีสำหรับปฏิกิริยา MTG (Tago et al., 2005 มาสุดะ et al., 2003 และ Coronas และ Santamaria, 2004) พวกเขามักจะได้รับการออกแบบที่จะประกอบด้วยวัสดุซีโอไลต์ meso- พรุนและการสนับสนุนจาก macroporosity ทั่วไป (ตัวอย่างทั่วไปรวมถึงอลูมิเนียมและคาร์บอนหรือสแตนเลส) พวกเขามีลักษณะคุณสมบัติอเนกประสงค์ commonest ที่มีความเป็นตัวเร่งปฏิกิริยาและการแพร่กระจายเลือกของผลิตภัณฑ์ปฏิกิริยาเฉพาะ (McLeary et al., 2006). โดยมีรายละเอียดแสดงในตารางที่ 2 แสดงสรุปข้อมูลเกี่ยวกับบทบาทของเงื่อนไขปฏิกิริยา / พารามิเตอร์สำหรับตัวเร่งปฏิกิริยาซีโอไลท์บางส่วนที่เลือกในช่วง MTG ปฏิกิริยา. ตามที่Bjørgen et al, (2007), อุณหภูมิมีบทบาทสำคัญในการกำหนดแปลงเมทานอลและการเลือกที่สอดคล้องกับไฮโดรคาร์บอนน้ำมันเบนซิน เพิ่มอุณหภูมิปฏิกิริยา 310-390 องศาเซลเซียสขยับแปลง 5-91% ดังนั้นที่สูงกว่าอุณหภูมิที่ดีขึ้นการแปลงเมทานอล การเลือกไฮโดรคาร์บอนในมืออื่น ๆ ที่เพิ่มขึ้นถึง 39% ที่ 330 องศาเซลเซียสและยังคงอยู่พอสมควรคงที่ 390 องศาเซลเซียส ดังนั้นในแง่ของผลตอบแทนไฮโดรคาร์บอน 390 ° C ยังคงอุณหภูมิในการทำงานที่ดีที่สุด การศึกษาเกี่ยวกับผลกระทบของลักษณะตัวเร่งปฏิกิริยาในอายุการใช้งานที่สอดคล้องกันก็แสดงให้เห็นโดย Shareh et al, (2014) ภายใต้เงื่อนไขปฏิกิริยาคง H-MOR และ Ca / H-MOR ผลิตแปลงที่คล้ายกันและการเลือก อย่างไรก็ตามการปรับเปลี่ยน Ca เป็นตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีเสถียรภาพมากขึ้นในขณะที่มันแปลงลดลง 20% เมื่อเทียบกับ 40% ที่มียังไม่แปรซีโอไลต์ H-MOR สำหรับระยะเวลา 10 ชั่วโมงปฏิกิริยาการจ้างงาน ดังนั้นการปรับเปลี่ยนได้ในกรณีนี้ดีมาก แต่น่าเสียดายที่ทั้งแบบธรรมดาและเมโซพอรัส H-SSZ-13 (Si / Al = 50) การเลือกให้ผลผลิตต่ำมากกับไฮโดรคาร์บอนน้ำมันเบนซินที่ต้องการภายใต้เงื่อนไขปฏิกิริยาที่คล้ายกันและการแปลงเทียบเคียง (Wu และ Hensen 2014) ตัวเร่งปฏิกิริยาเหล่านี้จึงน้อยที่น่าสนใจสำหรับปฏิกิริยา MTG กว่าเช่นมอร์ดิไน (H-MOR) ซีโอไลต์ตาม ผลตามมาจาก Zhang et al, (2011) สภาพปฏิกิริยา (ตัวเร่งปฏิกิริยา 0.7 กรัม 370 องศาเซลเซียสและ 2 ชั่วโมง-1) ผลิตสารโอเลฟินส่วนใหญ่ (C2 จะ C4) ที่มีความเข้มข้นเล็กน้อยของสารไฮโดรคาร์บอนน้ำมันเบนซินสำหรับ H-ZSM-5 (ศรี / อัล = 80) ซีโอไลท์ . การรวมกันของพารามิเตอร์นี้จึงจะเสียเปรียบปฏิกิริยา MTG ที่มีตัวเร่งปฏิกิริยานี้ แต่เมื่อเป็นตัวเร่งปฏิกิริยาในเชิงพาณิชย์ที่คล้ายกันคือลูกจ้างในเงื่อนไขที่แตกต่างกัน, การแปลงที่สมบูรณ์และการเลือกที่ยอดเยี่ยม (> 80%) ถูกตั้งข้อสังเกต (คี, 1999) ที่น่าสนใจคือการเลือกขึ้นอยู่กับการกำหนดค่าเครื่องปฏิกรณ์เครื่องปฏิกรณ์ Fluidized เตียงเกิดค่าที่ดีที่สุดที่มีการเลือก 85% ผลต่างๆที่นำเสนอ (ตารางที่ 2) ดังนั้นจึงชี้ให้เห็นว่าพารามิเตอร์เช่นสภาพปฏิกิริยาตัวเร่งปฏิกิริยาชนิดและการตั้งค่าเครื่องปฏิกรณ์จะต้องระมัดระวังและเลือกที่เหมาะสมสำหรับระบบซีโอไลท์

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.2.3 . ผลของปฏิกิริยาค่า

ส่วนโครงสร้างและคุณสมบัติความเป็นกรดของซีโอไลต์เล่นบทบาทสำคัญใน MTG ปฏิกิริยา ปฏิกิริยาของพารามิเตอร์ เช่น อุณหภูมิ ความดัน ความเร็ว อวกาศ และอาจปรับแต่งเครื่องปฏิกรณ์ยังต้องเลือกที่เหมาะสม . ภายใต้เงื่อนไขที่ไม่ได้รับการควบคุมผลิตภัณฑ์ของปฏิกิริยาที่อาจจะประกอบด้วยส่วนใหญ่ของสารประกอบโอเลฟินเบาหรือการกลั่น . ในทำนองเดียวกันระบบตัวเร่งปฏิกิริยาสามารถมักจะรวดเร็วเสื่อมตามกาลเวลา ตามช้าง et al . ( 1984 ) , อุณหภูมิสูงและต่ำเป็นตัวเร่งปฏิกิริยาเป็นพารามิเตอร์สำหรับการเกิดสารประกอบโอเลฟินเพื่อการสูงมากพารามิเตอร์ที่เหมาะสมสำหรับปฏิกิริยาตรงกันข้ามอย่างไรก็ตามฟอร์ม . ghavipour et al . ( 2013 ) ทำการศึกษาใน 5 H − 1 และตัวแปรอุณหภูมิ ( 375 ) 475 ° C ) , ใช้ 0.2 M NaOH ดัดแปลงแบบ ( Si / Al = 38 ) เป็นตัวเร่งปฏิกิริยา พบ 425 องศา C เป็นอุณหภูมิที่ดีที่สุด ภายใต้เงื่อนไขนี้ เร่งก็เลือกกับไฮโดรคาร์บอนผลิตภัณฑ์ที่มีการปรับปรุงอายุการใช้งานแม้ว่าการเพิ่มอุณหภูมิสามารถส่งเสริมเมทานอลและเวลาที่ต้องการสารไฮโดรคาร์บอน มีผลกระทบทางลบต่อการอาจจะชัดเจนจริงจังเกินอุณหภูมิที่เหมาะสมที่สุด เจียว et al . ( 2014 ) แสดงให้เห็นถึงผลของอุณหภูมิที่ใช้ตัวเร่งปฏิกิริยาแบบดัดแปรด้วย Fe ( Fe / แบบคือ 0.3 % โดยน้ำหนัก ) ผลการทดลองพบว่าที่การแปลงเสร็จสมบูรณ์เมื่ออุณหภูมิเพิ่มขึ้นจาก 400 ถึง 670 ° C , การผลิตก๊าซต่อแสงเพิ่มขึ้น ถึงมีค่าสูงสุดที่ 540 องศา C หรืออุณหภูมิต่ำ การผลิตสารเบนซินลดลงตามการเพิ่มขึ้นในช่วงอุณหภูมิปฏิกิริยา

ตาม hajimirzaee et al . ( 2015 ) ที่อุณหภูมิ 400 องศา Cการเพิ่มปฏิกิริยาแรงกดดันจาก 1 ถึง 10 บาร์ผลิตเพิ่มขึ้นในการเปลี่ยนเมทานอล 93 - 98 อย่างไรก็ตาม การแปลงลดลงเหลือ 96 % เมื่อความดันลดลงเพิ่มขึ้นถึง 20 บาร์ ในขณะที่เลือกช่วงเบนซินเพิ่มขึ้นกับความดัน สารคดี ต่าง ๆเพื่อรับแสง การผลิตโพรพิลีน ลดลง 50% ( เช่น36 ร้อยละ 18 ) ในขณะที่การผลิตก๊าซเอธิลีนเพิ่มขึ้นจาก 24% ที่แรงดันต่ำถึง 37 % ด้วยแรงดันสูง แนวโน้มผลผลิตที่คล้ายคลึงกันกับโพรพิลีนบิวทีเพราะเลือกสรรโดยรวมลดลงจาก 10 เพียง 3 % สังเกตที่เห็นได้ชัดกับแบบใช้ตัวเร่งปฏิกิริยาเพิ่มในยอดเงินฝากโค้กกับความดัน ที่ร้อยละ 0.1 MPa ฝากโค้กเป็น 3.4 โดยน้ำหนักแต่เพิ่มขึ้น 4.5 และ 5.5 % โดยน้ำหนัก ที่ 1 และ 2 MPa ตามลำดับ ผลของอัตราป้อน ( อัตราส่วนเมทานอลต่อน้ำ ) และความเร็ว นอกจากนี้ยังตรวจสอบพื้นที่ โดยผู้เขียนเหล่านี้ ( hajimirzaee et al . , 2015 ) การเพิ่มองค์ประกอบในอาหารจาก 75 25 % เปลี่ยนเมทานอลจาก 87 กับ 97 % ในทํานองเดียวกันนี้สามารถเลือกรับแสงกับเส้น ลดลงในช่วงความเข้มข้นของไฮโดรคาร์บอนในน้ำมัน บนมืออื่น ๆ , การเพิ่มความเร็วในพื้นที่จาก 7 53 H − 1 ) เมทานอล ( จาก 99 86 % ) และพรมหัวกะทิ ( 27 ) 25 % ) เพิ่มขึ้น ในการที่จะโพรพิลีน ( 28 - 36 % )การผลิตน้ำมันเพิ่มขึ้นจากช่วง - 3 ถึง 9 % ผล มีความสัมพันธ์กับการศึกษาก่อนหน้านี้ ( ช้างและเตรีย , 1977 และอัล jarallah et al . , 1997 ) .

ศึกษาโดย echevskii et al . ( 1988 ) ที่เกี่ยวข้องกับตัวแบบมีท่อและเครื่องปฏิกรณ์แบบชั้นเป็นที่ดีกว่าสำหรับเมทานอลต่อปฏิกิริยาไฮโดรคาร์บอนมากกว่าระบบถังสำหรับ .ขณะที่การผลิตของสารประกอบไฮโดรคาร์บอนเหลวสูงโดยทั่วไปกับเครื่องปฏิกรณ์ อดีตเลือกไฟแช็กแก๊สผลิตภัณฑ์ คือ เด่นมากกับเครื่องปฏิกรณ์ หลัง ส่วนท่อและถังปฏิกรณ์ชั้นมีที่ดีในการลดโอกาสการเกิดโค้ก ให้ลุกขึ้นไปเสื่อมต่ำและน้อยเร่งฟื้นฟูความยากลําบาก