Based on the analysis above, one ca

Based on the analysis above, one can plot the curves of the efficiencies and power outputs of the PV module, TEG, and hybrid system varying with the current of the PV module, The dash-dot
line in Fig. 3 corresponds to the case of the single PV module at
TP ¼ 345 K. This temperature is the minimum temperature of a single
PV module under the same operating conditions, as shown in
Fig. 4. In Fig. 4, the energy balance equation of the single PV operation
mode, i.e., GAPV
I
2
RL1 ¼ UncAPV ðTP
TCÞ, has been used, where
Unc is the natural convection heat transfer coefficient. It can be seen
from Fig. 3(a) that the optimal current of the hybrid system at the
local maximum power output point (MPP) is almost the same as that
Fig. 5. The power output of the hybrid system versus the current I of the PV module
for some given parameters: (a) c ¼ 5; 8; 13 m and ZTC ¼ 1, and (b)
ZTC ¼ 0:7; 1:0; 1:3 and c ¼ 5 m. The values of parameters G; U1A1; U2A2; TC , and
RL2=R are the same as those used in Fig. 3.
Fig. 4. The curves of the power outputs and temperatures of the PV module in the
hybrid system and the single PV module varying with the current of the PV, where
the values of parameters G; U1A1; U2A2; TC , and RL2=R are the same as those used
in Fig. 3. (a) The curves of the power output and temperature of the PV module
versus the current and (b) the curves of the power output and of temperature the
single PV module versus the current.
J. Lin et al. / Energy Conversion and Management 105 (2015) 891–899 895
of the PV module at the MPP in the hybrid system, but is different
from that of the single PV module at the MPP. The reason is that
the efficiency of the TEG is smaller than 3% for a given RL2=R, so that
the MPP of the hybrid system is mainly given by the PV module in the
system. If the load resistance RL2 is optimized, the optimal current of
the hybrid system at the MPP will be different from that of the PV
module at the MPP. Fig. 3(b) shows clearly that there exists an optimal
current Iopt at which the efficiency of the hybrid system attains
its local maximum value gmax. Obviously, gmax is an important
parameter, because it determines an upper bound for the efficiency
of the photovoltaic–thermoelectric hybrid system. It is worthwhile
to note that the current at the maximum efficiency, Iopt, is another
important parameter of the solar-driven hybrid system.
It can be found from Eq. (27) that when the efficiency of a solardriven
photovoltaic–thermoelectric hybrid system attains its maximum
for a given value of GAPV , the power output also attains the
maximum and can be written as

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตามการวิเคราะห์ข้างต้น หนึ่งสามารถพล็อตเส้นโค้งของประสิทธิภาพที่และพลังงานผลของ PV โม แรมเท็ก และวางระบบแตกต่างกันกับตัวโมดู PV เส้นประจุดบรรทัด Fig. 3 ตรงกับกรณีของโมอาทิตย์เดียวที่TP ¼คุณ 345 อุณหภูมินี้เป็นอุณหภูมิต่ำสุดของเดียวโมดู PV ภายใต้เงื่อนไขปฏิบัติเดียวกัน เป็นแสดงในFig. 4 ใน Fig. 4 สมการสมดุลพลังงานของการอาทิตย์เดียวโหมด เช่น GAPV ฉัน2RL1 ¼ UncAPV ðTP TCÞ มีการใช้ ที่Unc คือ สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนการพาธรรมชาติ จะเห็นได้จาก Fig. 3(a) ซึ่งระบบไฮบริดที่กระแสสูงสุดอำนาจสูงสุดภายในผลผลิต (MPP) ก็เกือบจะเหมือนกับFig. 5 อำนาจที่แสดงผลของระบบไฮบริดกับปัจจุบันผมโม PVสำหรับกำหนดพารามิเตอร์: (a) ¼ 5; c 8 13 เมตร และ ZTC ¼ 1 และ (b)ZTC ¼ 0:7 1:0 1:3 และ c ¼ 5 เมตร ค่าพารามิเตอร์ G U1A1 U2A2 TC และRL2 = R เหมือนกันที่ใช้ใน Fig. 3Fig. 4 เส้นโค้งแสดงผลพลังงานและอุณหภูมิของโมดู PV ในการระบบไฮบริดและโมดูอาทิตย์เดียวแตกต่างกันกับตัวของ PV ที่ค่าพารามิเตอร์ G U1A1 U2A2 TC และ RL2 = R เหมือนกันที่ใช้ใน Fig. 3 (ก) เส้นโค้งของพลังงานและอุณหภูมิของโมดู PVเมื่อเทียบกับปัจจุบันและ (b) เส้นโค้ง ของผลผลิตพลังงาน และอุณหภูมิโมดู PV ที่เดียวเมื่อเทียบกับปัจจุบันJ. Lin et al. / Energy Conversion and Management 105 (2015) 891–899 895of the PV module at the MPP in the hybrid system, but is differentfrom that of the single PV module at the MPP. The reason is thatthe efficiency of the TEG is smaller than 3% for a given RL2=R, so thatthe MPP of the hybrid system is mainly given by the PV module in thesystem. If the load resistance RL2 is optimized, the optimal current ofthe hybrid system at the MPP will be different from that of the PVmodule at the MPP. Fig. 3(b) shows clearly that there exists an optimalcurrent Iopt at which the efficiency of the hybrid system attainsits local maximum value gmax. Obviously, gmax is an importantparameter, because it determines an upper bound for the efficiencyof the photovoltaic–thermoelectric hybrid system. It is worthwhileto note that the current at the maximum efficiency, Iopt, is anotherimportant parameter of the solar-driven hybrid system.It can be found from Eq. (27) that when the efficiency of a solardrivenphotovoltaic–thermoelectric hybrid system attains its maximumfor a given value of GAPV , the power output also attains themaximum and can be written as

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

จากการวิเคราะห์ข้างต้นหนึ่งสามารถพล็อตเส้นโค้งของประสิทธิภาพและผลอำนาจของเซลล์แสงอาทิตย์ที่ TEG
และระบบไฮบริที่แตกต่างกับปัจจุบันของเซลล์แสงอาทิตย์ที่เส้นประจุดเส้นในรูป 3 สอดคล้องกับกรณีของโมดูล PV เดียวที่
TP ¼ 345 เคอุณหภูมินี้เป็นอุณหภูมิต่ำสุดของเดียวเซลล์แสงอาทิตย์ภายใต้สภาพการใช้งานเดียวกันดังแสดงในรูปที่ 4. ในรูป 4 สมการสมดุลพลังงานของการดำเนิน PV เดียวโหมดคือGAPV? ฉันไหม 2 RL1 ¼ UncAPV DTP? TCÞมีการใช้ที่Unc เป็นค่าสัมประสิทธิ์การพาความร้อนธรรมชาติการถ่ายเทความร้อน จะเห็นได้จากรูป 3 () ที่ในปัจจุบันที่ดีที่สุดของระบบไฮบริดที่จุดการส่งออกพลังงานสูงสุดท้องถิ่น (เอ็มพีพี) เกือบจะเป็นเช่นเดียวกับที่รูป 5. การส่งออกพลังงานของระบบไฮบริเมื่อเทียบกับปัจจุบันผมของเซลล์แสงอาทิตย์ที่สำหรับพารามิเตอร์ที่กำหนดบาง(ก) ค¼ 5; 8; 13 เมตรและ ZTC ¼ 1, และ (ข) ZTC ¼ 0: 7; 1: 0; 1: 3 และค¼ 5 เมตร ค่าของพารามิเตอร์ G; U1A1; U2A2; TC และRL2 = R เป็นเช่นเดียวกับที่เคยใช้ในรูป 3. รูป 4. เส้นโค้งของเอาท์พุทพลังงานและอุณหภูมิของเซลล์แสงอาทิตย์ในระบบไฮบริดและโมดูลPV เดียวที่แตกต่างกับปัจจุบันของ PV ที่ค่าของพารามิเตอร์G; U1A1; U2A2; TC และ RL2 = R เป็นเช่นเดียวกับที่ใช้ในรูป 3. (ก) เส้นโค้งของการส่งออกพลังงานและอุณหภูมิของเซลล์แสงอาทิตย์เมื่อเทียบกับปัจจุบันและ(ข) เส้นโค้งของการส่งออกพลังงานและอุณหภูมิโมดูลPV เดียวเมื่อเทียบกับปัจจุบัน. เจ หลิน et al, / การแปลงและการจัดการพลังงาน 105 (2015) 891-899 895 ของโมดูล PV ที่เอ็มพีพีในระบบไฮบริด แต่มีความแตกต่างจากของเซลล์แสงอาทิตย์เดียวที่เอ็มพีพี เหตุผลก็คือประสิทธิภาพของ TEG ที่มีขนาดเล็กกว่า 3% ให้ RL2 = R เพื่อให้เอ็มพีพีของระบบไฮบริจะได้รับส่วนใหญ่โดยเซลล์แสงอาทิตย์ในระบบ หากต้านทานโหลด RL2 ที่เหมาะในปัจจุบันที่ดีที่สุดของระบบไฮบริดที่เอ็มพีพีจะแตกต่างจากที่PV โมดูลที่เอ็มพีพี รูป 3 (ข) แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่ามีอยู่ที่ดีที่สุดIopt ปัจจุบันที่มีประสิทธิภาพของระบบไฮบริดบรรลุค่าสูงสุดในท้องถิ่นGmax เห็นได้ชัดว่า Gmax เป็นสำคัญพารามิเตอร์เพราะกำหนดขอบเขตบนสำหรับประสิทธิภาพของระบบไฮบริดไฟฟ้าโซลาร์เซลล์เทอร์โม- มันคุ้มค่าที่จะต้องทราบว่าในปัจจุบันที่มีประสิทธิภาพสูงสุด, Iopt เป็นอีกหนึ่งตัวแปรที่สำคัญของระบบไฮบริดที่ขับเคลื่อนด้วยพลังงานแสงอาทิตย์. มันสามารถพบได้จากสมการ (27) ว่าเมื่อประสิทธิภาพของ solardriven ระบบไฮบริดไฟฟ้าโซลาร์เซลล์เทอร์โม-บรรลุสูงสุดสำหรับค่ากำหนดของ GAPV, การส่งออกพลังงานยังบรรลุสูงสุดและสามารถเขียนเป็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

จากการวิเคราะห์ข้างต้นสามารถพล็อตกราฟของประสิทธิภาพและผลผลิตพลังงานของ PV โมดูล แท็ก และระบบไฮบริดแตกต่างกับปัจจุบันของ PV โมดูล เส้นประจุด
เส้นในรูปที่ 3 สอดคล้องกับกรณีของโมดูล PV ซิงเกิ้ลที่
TP ¼ 345 K . อุณหภูมินี้เป็นขั้นต่ำ อุณหภูมิของโมดูล PV เดียว
ภายใต้เงื่อนไขเดียวกัน ดังแสดงในรูปที่ 4
. ในรูปที่ 4พลังงานสมดุลสมการเดียว PV ปฏิบัติการ
โหมด ได้แก่ gapv
ผม
2
rl1 ¼ uncapv ð TP
TC Þถูกใช้ที่
UNC เป็นการพาความร้อนแบบธรรมชาติโดย มันสามารถเห็นได้จากรูปที่ 3
( A ) ที่เหมาะสมปัจจุบันของระบบไฮบริดที่
ท้องถิ่นสูงสุดพลังงานจุด ( MPP ) เกือบจะเหมือนกัน
รูปที่ 5พลังของระบบไฮบริดเมื่อเทียบกับปัจจุบันของแผง
บางระบุพารามิเตอร์ : ( a ) C ¼ 5 ; 8 ; 13 เมตรและ ztc ¼ 1 และ ( b )
ztc ¼ 0:7 ; 1 : 0 ; 1 : 3 C ¼ 5 เมตร ค่าของพารามิเตอร์ u1a1 u2a2 G ; ; ; TC และ
rl2 = r เป็นเช่นเดียวกับที่ใช้ในรูปที่ 3 .
รูปที่ 4 เส้นโค้งของเพาเวอร์เอาท์พุทและอุณหภูมิของแผงใน
ระบบไฮบริดและแผงเดียวแตกต่างกับปัจจุบันของ PV ที่
ค่าพารามิเตอร์ของ G ; u1a1 ; u2a2 ; TC และ rl2 = r เป็นเดียวกับที่ใช้
ในรูปที่ 3 ( ) โค้งของพลังงานและอุณหภูมิของแผง
เมื่อเทียบกับปัจจุบัน และ ( ข ) เส้นโค้งของพลังงานและอุณหภูมิ
เดียวแผงเมื่อเทียบกับปัจจุบัน
J หลิน et al ./ การแปลงและการจัดการพลังงาน 105 ( 2015 ) 751 – 899 895
ของแผงที่ปนเปื้อนในระบบไฮบริด แต่แตกต่างจากที่ของโมดูล PV
เดียวที่ MPP . เหตุผลก็คือว่า
ประสิทธิภาพของ TEG มีขนาดเล็กกว่า 3 % เพื่อให้ rl2 = r ดังนั้น
MPP ของระบบไฮบริดส่วนใหญ่จะได้มาจากแผงใน
ระบบ ถ้าโหลดความต้านทาน rl2 จะเหมาะเหมาะสมปัจจุบันของ
ระบบไฮบริดที่ปนเปื้อนจะแตกต่างจากที่ของ PV
โมดูลที่ MPP . รูปที่ 3 ( b ) แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่ามีที่ดีที่สุด
ปัจจุบัน iopt ที่ประสิทธิภาพของระบบไฮบริดได้
gmax มูลค่าสูงสุดในท้องถิ่นของตน เห็นได้ชัดว่า gmax เป็นพารามิเตอร์สำคัญ
เพราะมันเป็นตัวกำหนดขอบเขตบนประสิทธิภาพ
ของแผงเซลล์แสงอาทิตย์และระบบไฮบริด เทอร์โม . มันคุ้มค่าที่จะทราบว่าปัจจุบัน
ที่ประสิทธิภาพสูงสุด iopt เป็นอีกหนึ่งตัวแปรสำคัญของพลังงานแสงอาทิตย์

ขับรถไฮบริดระบบ มันสามารถพบได้จากอีคิว ( 27 ) เมื่อประสิทธิภาพของแผงเซลล์แสงอาทิตย์และระบบไฮบริด เทอร์โม solardriven

ให้บรรลุเป้าหมายสูงสุดของค่าของ gapv , อำนาจ ออกยังได้
สูงสุดและสามารถเขียนได้เป็น