Investigations of A12O3 show that,

Investigations of A12O3 show that, in contrast to metallic materials, no honing angle can be determined at which the specific material removal rate reaches a maximum. The change in specific material removal rate at an alteration of the honing angle is low when compared to a change in cutting speed, stone pressure, or diamond grain size (Figure 5.18).

Figure 5.18.
Specific material removal rate in relation to honing angle [15]

Figure options
Influence of the Material Specification on Honing of Alumina
Indentation hardness tests and scratch tests with different diamond geometries, as well as machining tests, revealed a clear relation of the working result to machining conditions and properties of the ceramic material. Particularly the grain size of the ceramic material had a significant influence during tests with A12O3 and different diamond grain sizes.
Figure 5.19 shows that during honing of A12O3 the diamond grain size D10 can only be used for material removal of smaller A12O3 grain sizes. Using diamond grain size D35 and D64 during the machining process, the removed material volume increases at all examined material specifications compared with diamond size D10. In contrast, at all examined A12O3 specifications, the specific material removal rate decreases considerably under application of diamond grain size D126 compared to D64. A relation of the removed material volume to the A12O3 grain size and to other determined material parameters could not be detected for diamond grain sizes D35, D64, and D126.

Figure 5.19.
Influence of A12O3 grain size on specific material removal rates [17]
Figure options
The next section shows that it is possible to explain the relation of the specific material removal rate to the size of the alumina grain under application of small diamond grain sizes based on removal mechanisms that occur during honing.
Influence of Machining Conditions on the Surface Formation of Alumina Oxides
Due to the higher normal forces on the individual cutting grain, Figure 5.20 demonstrates that intercrystalline grain chippings are predominant for honing A12O3 with the bigger grain sizes D35 and D64. The low normal force active for diamond grain size D10 leads to intercrystalline grain chippings only at low alumina grain sizes. Bigger alumina grain sizes cannot be removed during the active lower stress; instead, a smoothing of the surface is caused here by microplastic deformations. Therefore, roughness values decrease under usage of diamond grain sizes D3 and D10 with increasing alumina oxides grain size, while at the same time, the specific material removal rate related to the surface diminishes. For diamond grain sizes D35, D64, and D126, microplastic deformations emerge as a result of the increasing normal force of the single grain, which leave traces along the direction of motion of single grains. Simultaneously, intercrystalline grain chippings also occur at bigger A12O3 grain sizes. These chippings cause an increase in the roughness with the Al2O3grain size because bigger, chipped-off grains leave bigger flaws.

Figure 5.20.
Roughness and surface generation, depending on A12O3 grain size [20]
Figure options
Summary
It is evident that, for the economic honing of metals and ceramics, the demands for a high specific material removal rate as well as high surface quality are not met with a single honing stone specification. The realization of the honing process as a multistage process is necessary, because for ceramics, the decrease in stone pressure does not lead to a significant improvement in the surface quality. Although necessary material removal is achieved in the first stage, the required surface quality can be produced in the following stages. The finish machining of circulation pump bearings made of aluminum oxide is one example of such a multistage process (Figure 5.21).

Figure 5.21.
Honing of ceramic bearings made of A12O3[21]

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ของ A12O3 แสดงว่า ตรงข้ามวัสดุโลหะ มุม honing ไม่สามารถกำหนดที่อัตราเอาเฉพาะวัสดุถึงราคาสูงสุด การเปลี่ยนแปลงในอัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะที่การดัดแปลงมุม honing มีน้อยเมื่อเทียบกับการเปลี่ยนความเร็วตัด ดันหิน หรือเพชรเม็ดขนาด (รูปที่ 5.18) รูปที่ 5.18 การ อัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะเกี่ยวกับเครื่องมืออุปกรณ์มุม [15]ตัวเลือกรูปอิทธิพลของการระบุวัสดุเครื่องมืออุปกรณ์ของอลูมินาทดสอบความแข็งการย่อหน้าและการทดสอบตั้งแต่รูปทรงเรขาคณิตของเพชรแตกต่างกัน เป็นชิ้นทดสอบ เปิดเผยความสัมพันธ์ที่ชัดเจนของผลการทำงานการตัดเฉือนเงื่อนไขและคุณสมบัติของวัสดุเซรามิก โดยเฉพาะอย่างยิ่งขนาดเม็ดของวัสดุเซรามิกมีอิทธิพลสำคัญในระหว่างการทดสอบ A12O3 และขนาดเม็ดเพชรแตกต่างกันรูปที่ 5.19 แสดงว่า เครื่องมืออุปกรณ์ของ A12O3 เมล็ดเพชรขนาด D10 สามารถเท่านั้นใช้สำหรับวัสดุขนาดเล็กขนาดเม็ด A12O3 ใช้เมล็ดเพชรขนาด D35 และ D64 ระหว่างชิ้น เพิ่มปริมาณเอาวัสดุที่กล่าวถึงข้อมูลจำเพาะของวัสดุเมื่อเทียบกับขนาดเพชร D10 ในทางตรงข้าม ที่ตรวจสอบข้อมูลจำเพาะ A12O3 ลดอัตราเอาเฉพาะวัสดุภายใต้ของเมล็ดเพชรขนาด D126 เทียบกับ D64 มาก ความสัมพันธ์ของปริมาณวัสดุเอา A12O3 เมล็ดขนาด และอื่น ๆ กำหนดวัสดุไม่พบพารามิเตอร์สำหรับเพชรเม็ดขนาด D35, D64 และ D126 รูปที่ 5.19 การ อิทธิพลของขนาดเม็ด A12O3 เอาเฉพาะวัสดุราคา [17]ตัวเลือกรูปส่วนถัดไปแสดงว่า คุณจะสามารถอธิบายความสัมพันธ์ของอัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะขนาดของเม็ดอลูมินาภายใต้โปรแกรมประยุกต์ขนาดเม็ดเพชรตามกำจัดกลไกที่เกิดขึ้นระหว่างเครื่องมืออุปกรณ์อิทธิพลของการตัดเฉือนเงื่อนไขในการก่อตัวที่ผิวของออกไซด์อลูมินาเนื่องจากกำลังปกติสูงกว่าในเมล็ดข้าวแต่ละตัด รูปที่ 5.20 แสดง chippings ธัญ intercrystalline ใช้กันในเครื่องมืออุปกรณ์ A12O3 มีขนาดเมล็ดใหญ่ D35 และ D64 ปกติต่ำแรงงานเพชรเม็ดขนาด D10 ที่นำไปสู่เมล็ด intercrystalline chippings ที่ขนาดเม็ดของอลูมินาต่ำ ขนาดเม็ดอลูมินาที่ใหญ่ไม่สามารถเอาออกช่วงล่างเครียดงาน แทน ราบเรียบของพื้นผิวเกิดจากที่นี่ microplastic deformations ดังนั้น ความหยาบค่าลดภายใต้การใช้เพชรขนาดเม็ดดี 3 และ D10 กับอลูมินาออกไซด์เมล็ดขนาด ในเวลาเดียวกันเพิ่มขึ้น อัตราเอาเฉพาะวัสดุที่เกี่ยวข้องกับผิวค่อย ๆ หายไป สำหรับเพชรเม็ด ขนาด D35, D64 และ D126, microplastic deformations ที่เกิดจากแรงปกติเพิ่มขึ้นเม็ดเดียว ซึ่งทิ้งร่องรอยตามทิศทางของการเคลื่อนไหวของธัญพืชเดียว ขึ้น พร้อมกัน chippings intercrystalline ข้าวเกิดขึ้นที่ขนาดเมล็ด A12O3 ใหญ่ Chippings เหล่านี้ทำให้เพิ่มขึ้นในความหยาบขนาด Al2O3grain เนื่องจากธัญพืชใหญ่ บิ่นออกปล่อยข้อบกพร่องใหญ่ รูปที่ 5.20 การ ความหยาบและผิวรุ่น ขึ้นอยู่กับขนาดเมล็ด A12O3 [20]ตัวเลือกรูปสรุปเห็นได้ชัดว่า สำหรับการเศรษฐกิจเครื่องมืออุปกรณ์โลหะและเครื่องเคลือบ ความต้องการสำหรับการกำจัดวัสดุเฉพาะสูงอัตราตลอดจนคุณภาพผิวไม่ตรงกับข้อมูลจำเพาะหิน honing เดียวได้ กระทั่งการ honing เป็นกระบวน multistage จำเป็นเนื่องจากเซรามิก ลดลงของความดันหินไม่นำไปสู่การปรับปรุงที่สำคัญคุณภาพผิว แม้ว่าทำเอาวัสดุที่จำเป็นในระยะแรก คุณภาพพื้นผิวต้องสามารถจะผลิตในขั้นตอนต่อไปนี้ จักรชัยของตลับลูกปืนปั๊มหมุนเวียนที่ทำจากอะลูมิเนียมออกไซด์เป็นตัวอย่างหนึ่งของเช่น multistage กระบวนการ (รูปที่ 5.21) รูปที่ 5.21 การ เครื่องมืออุปกรณ์ของตลับลูกปืนเซรามิคทำ A12O3 [21]

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การสืบสวนของการแสดง A12O3 ว่าในทางตรงกันข้ามกับวัสดุโลหะมุม honing ไม่สามารถกำหนดได้ที่อัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงถึงสูงสุด การเปลี่ยนแปลงในอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงในการเปลี่ยนแปลงของมุม honing อยู่ในระดับต่ำเมื่อเทียบกับการเปลี่ยนแปลงความเร็วในการตัดความดันหินหรือเพชรขนาดเม็ด (รูปที่ 5.18). รูปที่ 5.18. อัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะที่เกี่ยวข้องกับการสร้างเสริมมุม [ 15] รูปที่ตัวเลือกอิทธิพลของสเปควัสดุใน Honing ของอลูมิเยื้องการทดสอบความแข็งและการทดสอบเริ่มต้นด้วยรูปทรงเรขาคณิตเพชรที่แตกต่างกันเช่นเดียวกับการทดสอบเครื่องจักรกลเปิดเผยความสัมพันธ์ที่ชัดเจนของผลการทำงานในการตัดเฉือนเงื่อนไขและคุณสมบัติของวัสดุเซรามิก โดยเฉพาะอย่างยิ่งขนาดเม็ดของวัสดุเซรามิกที่มีอิทธิพลสำคัญในระหว่างการทดสอบกับ A12O3 และขนาดเพชรเม็ดที่แตกต่างกัน. รูปที่ 5.19 แสดงให้เห็นว่าในช่วงของการสร้างเสริม A12O3 D10 ขนาดเม็ดเพชรเท่านั้นที่สามารถนำมาใช้สำหรับการกำจัดวัสดุที่มีขนาดเล็กขนาดเม็ด A12O3 ใช้ D35 ขนาดเม็ดเพชรและ D64 ในระหว่างขั้นตอนการตัดเฉือนที่ออกเพิ่มปริมาณวัสดุที่ทุกคนตรวจสอบข้อกำหนดของวัสดุเมื่อเทียบกับเพชรขนาด D10 ในทางตรงกันข้ามการที่ตรวจสอบทั้งหมด A12O3 รายละเอียดอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงลดลงอย่างมากภายใต้การประยุกต์ใช้ D126 ขนาดเพชรเม็ดเมื่อเทียบกับ D64 ความสัมพันธ์ของปริมาณวัสดุออกไปขนาดเม็ด A12O3 และพารามิเตอร์ที่กำหนดวัสดุอื่น ๆ ที่ไม่สามารถตรวจพบขนาดเพชรเม็ด D35, D64 และ D126. รูปที่ 5.19. อิทธิพลของขนาดเม็ด A12O3 อัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะ [17] รูป ตัวเลือกหัวข้อถัดไปแสดงให้เห็นว่ามันเป็นไปได้ที่จะอธิบายความสัมพันธ์ของอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงกับขนาดของเม็ดอลูมินาที่อยู่ภายใต้การประยุกต์ใช้ขนาดเพชรเม็ดเล็ก ๆ ขึ้นอยู่กับกลไกการกำจัดที่เกิดขึ้นในระหว่างการสร้างเสริม. อิทธิพลของเงื่อนไขการใช้เครื่องจักรในการสร้างพื้นผิว ของอลูมินาออกไซด์เนื่องจากกองกำลังปกติที่สูงขึ้นในการตัดข้าวแต่ละรูปที่ 5.20 แสดงให้เห็นว่า chippings เม็ด intercrystalline เด่นสำหรับสร้างเสริม A12O3 กับเมล็ดพืชที่ใหญ่กว่าขนาด D35 และ D64 ปกติแรงต่ำใช้งานสำหรับ D10 เพชรเม็ดขนาดนำไปสู่การ intercrystalline chippings เม็ดเท่านั้นที่มีขนาดเม็ดอลูมินาต่ำ ใหญ่ขนาดเม็ดอลูมินาไม่สามารถถอดออกในช่วงที่ใช้งานความเครียดต่ำ; แทนเรียบของพื้นผิวที่เกิดที่นี่โดยรูปร่าง microplastic ดังนั้นค่าความหยาบกร้านลดลงภายใต้การใช้งานที่มีขนาดเพชรเม็ด D3 และ D10 เพิ่มออกไซด์อลูมิเนียมขนาดเม็ดในขณะที่ในเวลาเดียวกันอัตราการกำจัดวัสดุเฉพาะที่เกี่ยวข้องกับพื้นผิวลดลง สำหรับขนาดเพชรเม็ด D35, D64 และ D126 พิการ microplastic โผล่ออกมาเป็นผลมาจากแรงปกติที่เพิ่มขึ้นของเม็ดเดียวซึ่งทิ้งร่องรอยตามทิศทางของการเคลื่อนไหวของเมล็ดเดียว พร้อมกัน chippings เม็ด intercrystalline ยังเกิดขึ้นในขนาดที่ใหญ่กว่าเม็ด A12O3 chippings เหล่านี้ทำให้เกิดการเพิ่มขึ้นของความหยาบกร้านที่มีขนาดใหญ่กว่าเพราะ Al2O3grain ธัญพืชบิ่นออกออกจากข้อบกพร่องที่ใหญ่กว่า. รูปที่ 5.20. ความหยาบและการสร้างพื้นผิวขึ้นอยู่กับขนาดของเมล็ดข้าว A12O3 [20] รูปที่ตัวเลือกข้อมูลอย่างเห็นได้ชัดว่าสำหรับเศรษฐกิจ สร้างเสริมของโลหะและเซรามิกความต้องการสำหรับวัสดุเฉพาะอัตราการกำจัดสูงเช่นเดียวกับคุณภาพผิวสูงจะไม่ได้พบกับสเปคเดียว honing หิน ก่อให้เกิดการสร้างเสริมกระบวนการเป็นกระบวนการหลายขั้นตอนเป็นสิ่งที่จำเป็นเพราะสำหรับเซรามิกส์, การลดลงของความดันหินไม่ได้นำไปสู่การปรับปรุงที่สำคัญในคุณภาพผิว แม้ว่าการกำจัดวัสดุที่จำเป็นจะประสบความสำเร็จในขั้นตอนแรกที่มีคุณภาพพื้นผิวต้องสามารถผลิตได้ในขั้นตอนดังต่อไปนี้ เครื่องจักรกลชัยของการไหลเวียนของแบริ่งปั๊มทำจากอลูมิเนียมออกไซด์เป็นตัวอย่างหนึ่งเช่นกระบวนการหลายขั้นตอน (รูปที่ 5.21). รูปที่ 5.21. Honing ของแบริ่งที่ทำจากเซรามิก A12O3 [21]

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การสืบสวนของ a12o3 ซึ่งแสดงให้เห็นว่า ในทางตรงกันข้ามกับวัสดุโลหะ ไม่ขัดมุม สามารถกำหนดอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงถึงสูงสุด การเปลี่ยนแปลงในอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงในการเปลี่ยนแปลงของ honing มุมต่ำเมื่อเทียบกับการเปลี่ยนแปลงในความดัน ความเร็วตัด หิน หรือเพชรเม็ดขนาด ( รูปที่ 5.18 ) .

รูปที่ 5.18 .
เฉพาะอัตราการกำจัดวัสดุกับ honing มุม [ 15 ]


รูปที่เลือกที่มีสเปควัสดุใน honing ของการทดสอบความแข็งเยื้องมินา
และรอยขีดข่วนการทดสอบที่มีโครงสร้างเพชรที่แตกต่างกัน เช่นเดียวกับเครื่องจักร การทดสอบ พบความสัมพันธ์ที่ชัดเจนของผลการทำงานกับเครื่องจักร เงื่อนไขและคุณสมบัติของวัสดุเซรามิกโดยเฉพาะขนาดเกรนของวัสดุเซรามิกมีมีอิทธิพลต่อในระหว่างการทดสอบกับ a12o3 และแตกต่างกันเป็นเพชรเม็ดขนาด รูปที่ 5.19 แสดงให้เห็นว่าระหว่าง
honing ของ a12o3 เพชรเม็ดขนาด D10 สามารถถูกใช้สำหรับการกำจัดของวัสดุที่มีขนาดเล็ก a12o3 เม็ดขนาด ใช้เพชรเม็ดขนาด d35 d64 ระหว่างเครื่องจักรและกระบวนการเอาวัสดุ ปริมาณเพิ่มขึ้นทั้งหมดตรวจสอบวัสดุคุณสมบัติเทียบกับ D10 ขนาดเพชร ในทางตรงกันข้ามทั้งหมด ตรวจสอบคุณสมบัติ a12o3 , เฉพาะอัตราการกำจัดวัสดุลดลงอย่างมากในการ d126 เพชรเม็ดขนาดเมื่อเทียบกับ d64 .ความสัมพันธ์ของปริมาณการ a12o3 เอาวัสดุขนาดเกรนและกำหนดพารามิเตอร์อื่น ๆวัสดุที่ไม่สามารถตรวจพบ สำหรับเพชรขนาดเม็ด d35 d64 , และ d126 .

รูปที่ 5.19 . อิทธิพลของขนาดเกรน
a12o3 เฉพาะวัสดุกำจัดอัตรา [ 17 ]

รูปที่เลือกส่วนถัดไปแสดงให้เห็นว่ามันเป็นไปได้ที่จะอธิบายความสัมพันธ์ของอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงกับขนาดของเม็ดอลูมินาภายใต้การใช้เพชรเม็ดเล็กขนาดขึ้นอยู่กับการกำจัดกลไกที่เกิดขึ้นระหว่าง honing .
อิทธิพลของเงื่อนไขการตัดบนพื้นผิวอะลูมินาออกไซด์
เนื่องจากสูงกว่าปกติ กองกำลังในแต่ละตัด ลายไม้ รูปที่ 520 แสดงให้เห็นว่า chippings เม็ด intercrystalline โดดสำหรับ honing a12o3 กับขนาดเม็ดโตขึ้น และ d35 d64 . แรงต่ำใช้งานปกติ สำหรับเพชรขนาดเม็ด D10 นำไปสู่ intercrystalline chippings เม็ดเท่านั้น เม็ดต่ำอลูขนาด อลูมินาเม็ดใหญ่ขนาดไม่สามารถลบลดความเครียดในงาน แทนราบเรียบของพื้นผิวที่เกิดจากที่นี่โดย microplastic รูป . ดังนั้นค่าความหยาบลดลงภายใต้การใช้งานของขนาดเม็ดเพชร D3 และเพิ่มขนาดเม็ดอลูมินาออกไซด์ D10 , ในขณะที่ในเวลาเดียวกัน โดยเฉพาะอัตราการกำจัดวัสดุที่เกี่ยวข้องกับผิวค่อย ๆ หายไป เพชรขนาดเม็ด d35 d64 d126 , และ ,microplastic รูปออกมาเป็นผลของการเพิ่มปกติแรงของเม็ดเดียว ซึ่งทิ้งร่องรอยไว้ตามทิศทางการเคลื่อนไหวของเม็ดเดียว พร้อมกัน chippings เม็ด intercrystalline ยังเกิดขึ้นที่ใหญ่กว่า a12o3 เม็ดขนาด chippings เหล่านี้ก่อให้เกิดการเพิ่มขึ้นของความขรุขระกับ al2o3grain ขนาดเพราะใหญ่กว่า บิ่นออกธัญพืชจากข้อบกพร่องใหญ่

รูปที่ 5.20 .
ความหยาบและรุ่นพื้นผิว ขึ้นอยู่กับ a12o3 เกรน [ 20 ]


รูปที่เลือก สรุปจะเห็นได้ว่า สำหรับเศรษฐกิจขัดโลหะและเซรามิก , ความต้องการสูงอัตราการกำจัดวัสดุที่เฉพาะเจาะจงเช่นเดียวกับที่มีคุณภาพสูงพื้นผิวไม่เจอสเปคเดียว honing หิน การรับรู้ของกระบวนการที่เป็นแบบหลายขั้นตอนเครื่องมืออุปกรณ์กระบวนการที่จำเป็น เพราะสำหรับเซรามิกส์การลดลงของความดันหินไม่ได้นําสําคัญในการปรับปรุงคุณภาพผิว ถึงแม้ว่าการกำจัดวัสดุที่จำเป็นได้ในขั้นตอนแรก ต้องใช้พื้นผิวที่มีคุณภาพสามารถผลิตได้ในขั้นตอนต่อไปนี้ การเสร็จสิ้นขั้นตอนการไหลเวียนของแบริ่งปั๊มทำจากอลูมิเนียมออกไซด์เป็นหนึ่งตัวอย่างเช่นกระบวนการหลายขั้นตอน ( รูปที่ 5.21 ) .

รูปที่ 5.21 .
honing ของแบริ่งเซรามิกที่ทำจาก a12o3 [ 21 ]