have been successfully developed, further studies are required on
the strategies for handling catalyst deactivation with time.
The n-paraffins derived from vegetable oils for upgrade to high
performance biojet fuels range hydrocarbons must be hydroisomerized
taken into account some vital factors, particularly due
to their long chain lengths compared to lighter alkanes in
gasoline feed. The catalyst must be moderately acidic, because
the high acidity shifts the reaction toward severe hydrocracking
and consequently reduces isomers yield. The metal particles
must be highly dispersed over the parent zeolites to avoid rapid
hydrogenolysis and agglomeration. Zeolite catalysts promoted
with Pt have so far demonstrated excellent activities. However,
issues related to costs imply that cheaper metals must be
explored. Other important parameters to be considered include;
extreme temperature or pressure favor cracking of the isomers
and decrease their overall yields, and that the metal loadings
must be appropriately selected to establish a balance between
active sites dispersion and acidity-structure properties of the
zeolites.
Depending on the oil feedstock, n-paraffins with carbon
numbers beyond the range of n-C5 to n-C15 suitable for jet fuels
may be produced. These compounds must first be subjected to
mild hydrocracking, a process that can take place simultaneously
with hydroisomerization using acidic zeolites, to produce the
desired alkanes.
Acknowledgements
The authors would like to acknowledge the funding provided by
King Abdulaziz City for Science and Technology (KACST) through
the Science & Technology Unit in Center of Research Excellence in
Nanotechnology at King Fahd University of Petroleum & Minerals
(KFUPM) for supporting this work through project no. 13-
NAN1702-04 as part of the National Science, Technology and
Innovation Plan.
Table 3
Recent studies on the behaviors of some modified zeolites during the hydroisomerization of a range of n-paraffinic feedstocks.
Catalyst Conditions Conversion
(%)
Isomerization
selectivity/yield (%)
Cracking,
selectivity/yield (%)
Ref.
1 wt.%Pt/H-Beta, Si/Al = 11 n-Hexadecane, 30 bar pressures, 220 8C, 2 h1 and
hydrogen/alkane ratio = 20
24 90 10 [125]
1 wt.%Pt/H-Beta, Si/Al = 16 n-Hexadecane, 30 bar pressures, 220 8C, 2 h1 and
hydrogen/alkane ratio = 20
30 95 5 [125]
1 wt.%Pt/H-Beta, Si/Al = 26 n-Hexadecane, 30 bar pressures, 220 8C, 2 h1 and
hydrogen/alkane ratio = 20
28 77 23 [125]
0.5 wt.%Pt/H-ZSM-12, Bronsted
acidity = 94 mmols/g
n-Hexadecane, 295 8C, 60 bars, 12 h, 1.1 h1 and a
reactants ratio = 10.9
90 85 15 [126]
0.5 wt.%Pt/Ba/H-ZSM-12, Bronsted
acidity = 72 mmols/g
n-Hexadecane, 295 8C, 60 bar, 12 h, 1.1 h1 and a
reactants ratio = 10.9
90 90 10 [126]
0.5 wt.%Pt/Ca/H-ZSM-12, Bronsted
acidity = 67 mmols/g
n-Hexadecane, 295 8C, 60 bar, 12 h, 1.1 h1 and a
reactants ratio = 10.9
86 90 10 [126]
0.4 wt.%Pt/H-Beta n-Heptane, reactants ratio = 7.9, 290 8C, 2.7 h1 and 1 h. 51 82 18 [127]
0.4 wt.%Pt/Zn/H-Beta n-Heptane, reactants ratio = 7.9, 290 8C, 2.7 h1 and 1 h. 25 67 33 [127]
0.4 wt.%Pt/Ce/H-Beta n-Heptane, reactants ratio = 7.9, 290 8C, 2.7 h1 and 1 h. 57 96 04 [127]
0.4 wt.%Pt/La/Beta n-Heptane, reactants ratio = 7.9, 290 8C, 2.7 h1 and 1 h. 60 96 04 [127]
0.3 wt.%Pt/10 wt.%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 bar pressure, 1 h1 and reactants
ratio = 3.0
49 83 17 [128]
0.3 wt.%Pt/30 wt.%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 bar pressure, 1 h1 and reactants
ratio = 3.0
81 74 26 [128]
0.3 wt.%Pt/50 wt%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 bar pressure, 1 h1 and reactants
ratio = 3.0
97 09 91 [128]
0.5 wt%Pt/H-ZSM-22 n-Heptane, 320 8C, 1 h1, reactants ratio = 600, 15 bar
(without poison)
85 70 30 [129]
0.5 wt%Pt/H-ZSM-22 n-Heptane, 320 8C, 1 h1, reactants ratio = 600, 1.5 MPa
(0.5 wt.% ethanol as poison)
80 70 30 [129]
0.2 wt.%Pt/H-ZSM-48 n-Dodecane, reactants ratio = 15, space velocity of 2 h1
and 300 8C
98 60 40 [130]
0.2 wt.% Pt/H-ZSM-5 n-Dodecane, reactants ratio = 15, space velocity of 2 h1
and 300 8C
20 10 90 [130]
A. Galadima, O. Muraza / Journal of Industrial and Engineering Chemistry 29 (2015) 12–23 21
transition metals-based catalysts, due to many reasons including
catalyst deactivation by poisoning, production of cracking species
and process costs. Reaction mechanism over most of the catalyst
systems proceeds by serial hydrogenation of unsaturated glycerides
followed by simultaneous HDO and HDC reactions. A number
of factors have been identified to affect the catalytic activity and
selectivity to alkane compounds. The nature of the vegetable oil
feedstock is a very critical factor. Oils with low degree of
unsaturation (e.g. olive oil) are more favorable. Catalyst supports
with moderate acidity like Al2O3 yield excellent upgrading
properties at moderate reaction temperatures closer to 300 8C.
Modification of active metal catalyst sites by incorporation of a
second or a third metal reduces the chance of catalyst deactivation,
retard cracking and favor alkanes yield by synergism. These
properties are superior of NiMo-based catalysts even without
sulfidation and at low hydrogen pressures. However, Co containing
catalysts like MoCo, MoCoS could be deactivated by poisoning,
fouling or loss of sulfur species. With the NiMo-based catalysts,
complete conversion of vegetable oils with excellent selectivity to
alkanes and suppressed side reactions can be achieved, especially
when the nano-structured materials are appropriately employed.
However, devoted effort is still necessary to clearly establish the
actual reaction mechanism and the main active sites of each catalyst
system under consideration. This can be a way forward to achieving
optimal performance. Although some catalyst regeneration methods
ได้ประสบความสำเร็จพัฒนา เพิ่มเติมการศึกษาต้องมีกลยุทธ์สำหรับการปิดใช้งานเศษเวลาParaffins n ที่มาจากน้ำมันพืชสำหรับการอัพเกรดสูงช่วงประสิทธิภาพ biojet เชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอนต้อง hydroisomerizedพิจารณาถึงปัจจัยบางอย่างสำคัญ ครบกำหนดโดยเฉพาะอย่างยิ่งกับความยาวของโซ่ยาวเมื่อเทียบกับ alkanes เบาในน้ำมันอาหาร เศษต้องเปรี้ยวปานกลาง เนื่องจากปฏิกิริยาต่อ hydrocracking รุนแรงกะมีสูงจึง ลด isomers ผลตอบแทน อนุภาคโลหะต้องมีกระจายสูงกว่าซีโอไลต์หลักเพื่อหลีกเลี่ยงอย่างรวดเร็วhydrogenolysis และ agglomeration สิ่งที่ส่งเสริมใช้ซีโอไลต์ส่งเสริมมี Pt ได้จนแสดงกิจกรรมที่ยอดเยี่ยม อย่างไรก็ตามปัญหาเกี่ยวกับต้นทุนเป็นสิทธิ์แบบว่า โลหะที่ถูกต้องอุดม เป็นพารามิเตอร์สำคัญรวมอุณหภูมิมากหรือความดันชอบถอดของ isomersและลดอัตราผลตอบแทนโดยรวมของพวกเขา และที่ loadings โลหะต้องมีเลือกอย่างเหมาะสมเพื่อสร้างสมดุลระหว่างใช้งานไซต์กระจายตัวและโครงสร้างมีคุณสมบัติของการซีโอไลต์ขึ้นอยู่กับวัตถุดิบน้ำมัน n-paraffins กับคาร์บอนจำนวนเกินช่วง C5 n กับ n-C15 เหมาะสำหรับเชื้อเพลิงเจ็ทอาจจะผลิต สารเหล่านี้ต้องอยู่ภายใต้การแรกไมลด์ hydrocracking กระบวนการที่เกิดขึ้นพร้อมกันมี hydroisomerization ที่ใช้ซีโอไลต์เปรี้ยว การผลิตalkanes ต้องถาม-ตอบผู้เขียนอยากยอมรับการจัดหาเงินทุนโดยกษัตริย์อับดุลเมืองวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยี (KACST) ผ่านวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยีการผลิตในศูนย์วิจัยความเป็นเลิศในนาโนเทคโนโลยีที่มหาวิทยาลัยปิโตรเลียมฟาห์ดและแร่(KFUPM) เพื่อสนับสนุนงานนี้ผ่านโครงการหมายเลข 13 -NAN1702-04 เป็นส่วนหนึ่งของศาสตร์แห่งชาติ เทคโนโลยี และแผนนวัตกรรมตาราง 3การศึกษาล่าสุดในพฤติกรรมของปรับเปลี่ยนซีโอไลต์ในระหว่าง hydroisomerization ในช่วงของ n paraffinic วมวลแปลงเงื่อนไข catalyst(%)Isomerizationใว/ผลตอบแทน (%)แตกใว/ผลตอบแทน (%)อ้างอิงwt.%Pt/H-Beta 1, Si/Al = 11 n Hexadecane, 30 บาร์ความดัน 220 8C, 2 h 1 และอัตราส่วนของไฮโดรเจน/อัลเคน = 2024 90 10 [125]wt.%Pt/H-Beta 1, Si/Al = 16 n-Hexadecane, 30 บาร์ความดัน 220 8C, 2 h 1 และอัตราส่วนของไฮโดรเจน/อัลเคน = 2030 95 5 [125]wt.%Pt/H-Beta 1, Si/Al = 26 n Hexadecane, 30 บาร์ความดัน 220 8C, 2 h 1 และอัตราส่วนของไฮโดรเจน/อัลเคน = 2028 77 23 [125]0.5 wt.%Pt/H-ZSM-12, Bronstedมี = 94 mmols gn-Hexadecane, 295 8C, 60 บาร์ 12 h, 1.1 h 1 และอัตราส่วน reactants = 10.915 85 90 [126]0.5 wt.%Pt/Ba/H-ZSM-12, Bronstedมี = 72 mmols gn-Hexadecane, 295 8C, 60 บาร์ 12 h, 1.1 h 1 และอัตราส่วน reactants = 10.910 90 90 [126]0.5 wt.%Pt/Ca/H-ZSM-12, Bronstedมี = 67 mmols gn-Hexadecane, 295 8C, 60 บาร์ 12 h, 1.1 h 1 และอัตราส่วน reactants = 10.910 90 86 [126]wt.%Pt/H-Beta n-Heptane, reactants อัตรา 0.4 = 7.9, 290 8C, h. h 2.7 1 และ 1 51 82 18 [127]wt.%Pt/Zn/H-Beta n-Heptane, reactants อัตรา 0.4 = 7.9, 290 8C, h. h 2.7 1 และ 1 25 67 33 [127]wt.%Pt/Ce/H-Beta n-Heptane, reactants อัตรา 0.4 = 7.9, 290 8C, h. h 2.7 1 และ 1 57 96 04 [127]wt.%Pt/La/Beta n-Heptane, reactants อัตรา 0.4 = 7.9, 290 8C, h. h 2.7 1 และ 1 60 96 04 [127]0.3 wt.%Pt/10 wt.%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 บาร์ความดัน 1 h 1 และ reactantsอัตราส่วน = 3.017 49 83 [128]0.3 wt.%Pt/30 wt.%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 บาร์ความดัน 1 h 1 และ reactantsอัตราส่วน = 3.081 74 26 [128]0.3 wt.%Pt/50 wt%Al2O3/H-MOR n-Heptane, 280 8C, 15 บาร์ความดัน 1 h 1 และ reactantsอัตราส่วน = 3.091 97 09 [128]0.5 wt%Pt/H-ZSM-22 n-Heptane, 320 8C, h 1 1 อัตราส่วน reactants = 600, 15 บาร์(ไม่ มีพิษ)30 70 85 [129]0.5 wt%Pt/H-ZSM-22 n-Heptane, 320 8C, h 1 1 อัตราส่วน reactants = 600, 1.5 แรง(0.5 wt.% เอทานอลเป็นยาพิษ)30 70 80 [129]wt.%Pt/H-ZSM-48 n Dodecane, reactants อัตรา 0.2 = 15 ความเร็วพื้นที่ 2 h 1และ 300 8C40 60 98 [130]wt.% Pt/H-ZSM-5 n-Dodecane, reactants อัตรา 0.2 = 15 ความเร็วพื้นที่ 2 h 1และ 300 8C20 10 90 [130]A. Galadima โอ Muraza / สมุดรายวันของอุตสาหกรรมและวิศวกรรมเคมี 29 (2015) 21 12 – 23เปลี่ยนโลหะตามสิ่งที่ส่งเสริม เนื่องจากสาเหตุหลายประการได้แก่ปิดใช้งานเศษ โดยพิษ ผลิตแตกสายพันธุ์และต้นทุนดำเนินการ กลไกปฏิกิริยาของ catalystดำเนินการระบบ โดยไฮโดรจีเนชันอนุกรมของ glycerides ในระดับที่สมตาม ด้วยปฏิกิริยา HDO และ HDC พร้อม หมายเลขปัจจัยได้รับการระบุมีผลต่อกิจกรรมตัวเร่งปฏิกิริยา และวิธีการสารอัลเคน ลักษณะของน้ำมันพืชวัตถุดิบเป็นปัจจัยสำคัญ น้ำมันกับระดับต่ำunsaturation (เช่นน้ำมันมะกอก) จะดีมาก รองรับเศษกับมีปานกลางเช่น Al2O3 ผลผลิตเกรดดีคุณสมบัติที่ปฏิกิริยาปานกลางอุณหภูมิใกล้กับ 300 8C.เศษโลหะที่ใช้งานปรับเปลี่ยนไซต์ โดยประสานกับโลหะที่สองหรือที่สามลดโอกาสของ catalyst ปิดใช้งานถอดถ่วง และชอบผลตอบแทนของ alkanes โดย synergism เหล่านี้คุณสมบัติเหนือกว่าของ NiMo ตามสิ่งที่ส่งเสริมแม้ไม่มีsulfidation และ ที่ความดันไฮโดรเจนต่ำ อย่างไรก็ตาม ที่ประกอบด้วย Coสิ่งที่ส่งเสริมเช่น MoCo, MoCoS สามารถถูกปิดใช้งาน โดยการเป็นพิษfouling หรือสูญพันธุ์ซัลเฟอร์ กับ NiMo ตามสิ่งที่ส่งเสริมน้ำมันพืชกับวิธีแห่งการแปลงเสร็จสมบูรณ์alkanes และด้านหยุดปฏิกิริยาสามารถทำได้ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อวัสดุโครงสร้างนาโนอย่างเหมาะสมพนักงานอย่างไรก็ตาม อุทิศความพยายามยังคงจำเป็นต้องกำหนดอย่างชัดเจนกลไกของปฏิกิริยาที่เกิดขึ้นจริงและเว็บไซต์ใช้งานหลักของแต่ละเศษระบบระหว่างการพิจารณา ซึ่งจะเป็นทางไปข้างหน้าเพื่อบรรลุประสิทธิภาพสูงสุด แม้บางวิธีฟื้นฟู catalyst
การแปล กรุณารอสักครู่..
ได้พัฒนาเสร็จเรียบร้อยแล้ว ต่อไปจะต้องศึกษาเกี่ยวกับกลยุทธ์ในการจัดการตัว
เสื่อมตามกาลเวลา ของเหลวที่ได้จากน้ำมันพืชเพื่ออัพเกรดประสิทธิภาพสูง
biojet เชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอนช่วงต้อง hydroisomerized
พิจารณาปัจจัยที่สำคัญโดยเฉพาะอย่างยิ่งเนื่องจาก
ของความยาวโซ่ยาวเมื่อเทียบกับการเสียบใน
อาหารน้ำมัน .ตัวเร่งปฏิกิริยาจะต้องเป็นกรดปานกลาง เพราะ
ความเป็นกรดสูงกะปฏิกิริยารุนแรงต่อไฮ
และจึงช่วยลดสารอินทรีย์ ผลผลิต อนุภาคโลหะ
ต้องสูงกระจายมากกว่าพ่อแม่ ซีโอไลต์ Y
อย่างรวดเร็วและเพื่อหลีกเลี่ยงการ . ตัวเร่งปฏิกิริยาซีโอไลต์ชนิดเลื่อน
กับ PT ได้ดังนั้นไกล แสดงให้เห็นถึงกิจกรรมที่ยอดเยี่ยม อย่างไรก็ตาม
ประเด็นที่เกี่ยวข้องกับต้นทุน หมายความว่าโลหะราคาถูกต้อง
สํารวจ พารามิเตอร์ที่สำคัญอื่น ๆที่จะได้รับการพิจารณา ได้แก่ อุณหภูมิ ความดัน หรือ โปรดปรานมาก
ลดการแตกร้าวของสารอินทรีย์และอัตราผลตอบแทนโดยรวมของพวกเขาและที่ครอบคลุมโลหะ
ต้องเลือกที่เหมาะสม เพื่อสร้างความสมดุลระหว่างการใช้งานและคุณสมบัติเว็บไซต์
-
โครงสร้างของซีโอไลต์ .ขึ้นอยู่กับวัตถุดิบน้ำมัน , ของเหลวที่มีคาร์บอน
ตัวเลขเกินช่วงของ n-c5 เพื่อ n-c15 เหมาะสำหรับเชื้อเพลิง
เจ็ทอาจจะผลิต สารเหล่านี้จะต้องถูกยัดเยียดให้
อ่อนไฮ , กระบวนการที่สามารถเกิดขึ้นพร้อมกัน
กับ hydroisomerization ใช้กรดละลายน้ำ ผลิต การขอบคุณ
ต้องการ .ผู้เขียนอยากจะยอมรับเงินทุนโดย
กษัตริย์จัดตั้งเมืองวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยี ( kacst ) ผ่าน
&วิทยาศาสตร์เทคโนโลยีหน่วยศูนย์ความเป็นเลิศทางนาโนเทคโนโลยีที่กษัตริย์ฟะห์
มหาวิทยาลัย&ปิโตรเลียมแร่
( kfupm ) เพื่อสนับสนุนงานนี้ผ่านโครงการหมายเลข 13 -
nan1702-04 เป็นส่วนหนึ่งของชาติ วิทยาศาสตร์เทคโนโลยีนวัตกรรมและแผน
.
3
โต๊ะการศึกษาพฤติกรรมของการ hydroisomerization ซีโอไลต์ในบางช่วงของ n-paraffinic วัตถุดิบเงื่อนไขการแปลง
.
ตัวเร่งปฏิกิริยา ( % )
เลือกเกิดไอโซเมอไรเซชัน / ผลตอบแทน ( % )
(
ผลผลิตการ / ( % )
)
1 % โดยน้ำหนัก PT / h-beta , Si / Al = 11 n-hexadecane 30 บาร์แรงดัน 220 8C , 2 H 1
/ อัตราส่วนไฮโดรเจนไอออน = 20
24 90 10 [ 125 ]
1 % โดยน้ำหนัก PT / h-beta , Si / Al n-hexadecane = 16 ,30 บาร์ แรงดัน 220 8C , 2 H 1
/ อัตราส่วนไฮโดรเจนไอออน = 20
30 95 5 [ 125 ]
1 % โดยน้ำหนัก PT / h-beta , Si / Al = 26 n-hexadecane 30 บาร์ แรงดัน 220 8C , 2 H 1
/ อัตราส่วนไฮโดรเจนไอออน = 20
28 77 23 [ 125 ]
0.5 % โดยน้ำหนัก PT / h-zsm-12 ดูดซับกรด ,
= 94 mmols / G
n-hexadecane 295 8C , 60 บาร์ 12 H , H 1.1 และสัดส่วน =
ตั้งต้นเฉลี่ย 90 85 15 [ 126 ]
0.5 % โดยน้ำหนัก PT / BA / h-zsm-12 ดูดซับ
เม = 72 , mmols / g
n-hexadecane 295 8C , 60 บาร์ 12 H , H 1.1 และสัดส่วน =
ตั้งต้นเฉลี่ย 90 90 10 [ 126 ]
0.5 % โดยน้ำหนัก PT / CA / h-zsm-12 ดูดซับกรด ,
= 67 mmols / G
n-hexadecane 295 8C , 60 บาร์ 12 H , H 1 ดาวน์โหลดและ เป็นสารตั้งต้น Ratio = 10.9
86 90 10 [ 126 ]
PT / h-beta ลดลง 0.4% โดยน้ำหนัก สารตั้งต้น Ratio = 9 , 290 8C , 2.7 H 1 และ 1 ชั่วโมง 51 82 18 [ 127 ]
0.4% โดยน้ำหนัก PT / สังกะสี / h-beta ลดลง อัตราส่วนสารตั้งต้น = 9 , 290 8C , 2 .7 H 1 และ 1 ชั่วโมง 25 67 33 [ 127 ]
0.4% โดยน้ำหนัก PT / CE / h-beta ลดลง อัตราส่วนสารตั้งต้น = 9 , 290 8C , 2.7 H 1 และ 1 ชั่วโมง 57 96 04 [ 127 ]
0.4% โดยน้ำหนัก PT / ลา / เบต้าลดลง อัตราส่วนสารตั้งต้น 8C = 9 , 290 , 2.7 H 1 และ 1 ชั่วโมง 60 96 04 [ 127 ]
0.3 โดยน้ำหนัก PT / 10 % โดยน้ำหนัก Al2O3 / h-mor ลดลง 280 8C , ความดัน 15 บาร์ 1 H 1 และอัตราส่วนสารตั้งต้น
= 3.0
49 83 17 [ 128 ]
0.3 โดยน้ำหนัก PT / 30 โดยน้ำหนัก Al2O3 / h-mor ลดลง 280 8C แรงดัน 15 บาร์1 H 1 และอัตราส่วนสารตั้งต้น
= 3.0 81 74 26 [ 128 ]
0.3 โดยน้ำหนัก PT / 50 เปอร์เซ็นต์ Al2O3 / h-mor ลดลง 280 8C , ความดัน 15 บาร์ 1 H 1 และอัตราส่วนสารตั้งต้น
= 3.0 97 09 91 [ 128 ]
0.5 wt% Pt / h-zsm-22 ลดลง 320 8C , 1 H ตั้งต้น Ratio = 1 , 600 15 บาร์
( ไม่มีพิษ )
[ ]
85 70 30 คือ 0.5 wt% Pt / h-zsm-22 ลดลง 320 8C , 1 H 1 ตั้งต้น Ratio = 600 , 1.5 MPa
( 0.5 % โดยน้ำหนักเอทานอลเป็นยาพิษ )
80 70 30 [ 129 ]
0.2 โดยน้ำหนัก% PT / h-zsm-48 ตัวทำละลาย สารตั้งต้น Ratio = 15 , พื้นที่ความเร็วของ 1
2 H และ 300 8C
98 60 40 [ 130 ]
0.2 % โดยน้ำหนัก PT / แบบตัวทำละลาย สารตั้งต้น Ratio = 15 , พื้นที่ความเร็วของ 1
2 H และ 300 8C
20 10 90 [ 130 ] galadima
A . muraza / วารสารอุตสาหกรรมและวิศวกรรมเคมี 29 ( 2015 ) 12 – 23 21
การเปลี่ยนโลหะที่ใช้ตัวเร่งปฏิกิริยา เนื่องจากหลายสาเหตุรวมทั้ง
ตัวเร่งปฏิกิริยาเสื่อมด้วยพิษการผลิตของการแตกชนิดต้นทุน
และกระบวนการ กลไกการเกิดปฏิกิริยามากกว่ามากที่สุดของระบบตัวเร่งปฏิกิริยา
รายได้โดยอนุกรมปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันของกลีเซอไรด์ที่ไม่อิ่มตัว
ตามด้วยปฏิกิริยา HDO พร้อมกันและ HDC . หมายเลข
ปัจจัยที่ได้รับการระบุที่จะส่งผลกระทบต่อกิจกรรมการเร่งปฏิกิริยาและการเลือกเกิดสารประกอบอัลเคน
. ลักษณะของน้ำมันพืช
วัตถุดิบ เป็นปัจจัยที่สำคัญมาก .ขับกับระดับต่ำของ
ไม่อิ่มตัว ( เช่น น้ำมันมะกอก ) เป็นอันมาก ตัวเร่งปฏิกิริยารองรับ
ที่มีความเป็นกรดปานกลาง เช่น การอัพเกรดคุณสมบัติที่ยอดเยี่ยม Al2O3 ผลผลิต
ปานกลางปฏิกิริยาอุณหภูมิใกล้ 300 8C .
ปรับเปลี่ยนเว็บไซต์ตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะที่ใช้งานโดยบริษัทของ
ที่สองหรือที่สามของตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะช่วยลดโอกาสเสื่อม
,ชะลอการแตกร้าวและโปรดปรานการผลผลิตโดยการ . คุณสมบัติเหล่านี้ที่เหนือกว่าของนิโมตาม
sulfidation ตัวเร่งปฏิกิริยาโดยไม่ต้องและที่ความดันไฮโดรเจนต่ำ อย่างไรก็ตาม บริษัทที่มีตัวเร่งปฏิกิริยา เช่น โมโค mocos
, จะถูกปิดใช้งานโดยพิษ
เหม็นหรือการสูญเสียของกำมะถันชนิด กับนิโมใช้ตัวเร่งปฏิกิริยา
แปลงที่สมบูรณ์ของน้ำมันพืชกับเลือก
ยอดเยี่ยมและด้านการยับยั้งปฏิกิริยาสามารถเกิดขึ้นได้ โดยเฉพาะ
เมื่อวัสดุโครงสร้างนาโนที่เหมาะสม 3 .
แต่ทุ่มเทความพยายามยังคงต้องชัดเจนสร้าง
ที่แท้จริง กลไกปฏิกิริยาและเว็บไซต์หลักที่ใช้งานของแต่ละตัว
ระบบภายใต้การพิจารณา นี้สามารถเป็นวิธีที่ไปข้างหน้าเพื่อบรรลุ
ประสิทธิภาพสูงสุด แม้ว่าบางตัวเร่งปฏิกิริยาโดยวิธี
การแปล กรุณารอสักครู่..