tions and larger mean sizes normall

tions and larger mean sizes normally flow in a fully-stratilied
way.
The understanding of the physical mechanisms governing
the heterogeneous flow regime has been gained from several
researchers after Newitt et al. [4]. Wilson [5] analysed
mainly fully-stratified flows, based on division of flow into
suspended and non-suspended portions. Clift et al. [6]
extended this approach into a mechanistically-based scaling
method, evolving from the use of a layered model, to cover
partially-stratified conditions. The development of layered
force-balance friction loss models advanced through the
work of Shook et al. [7], Wilson [8], Shook [9], Wilson
and Pugh [10], Gillies et al. [11] and Gillies and Shook
[ 12] for example. The model introduced by Clift et al. [61
formulated scaling criteria where experimental data could be
scaled to prototype pipelines. Their approach has since then
been further refined and developed with the aim to serve as
an engineering design tool. Wilson et al. [13] generalized
the partially-stratified friction loss model to cover slurries of
broader particle size distributions. In the recent version [ 1 ]
of the model, input parameters are intended to be found
directly from fluid and particle properties. A design-oriented
friction loss model for fully-stratified flows, developed from
the early work of Wilson [ 5 ], is also presented in Wilson et
al. [1].
The partially-stratified friction loss model proposed by
Wilson et al. [ 1 ] was verified for experiments with sand and
gravel products [6,13]. Particle size distributions were
mainly narrowly graded, with dss/d5o (dso is the mass median
particle size and d85 the diameter for which 85% by mass of
the particles are finer) below 2 and not exceeding 3. The
particle size distribution range is here shown in Fig. 1. Par-
ticle size distributions for three coarse sands, recently inves-
tigated by Sundqvist et al. [ 14], are also featured in Fig. 1.
Sundqvist et al. [ 14] found that observed friction losses
of sands 1 and 2 (see Fig. 1 ), transported at mean volumetric
concentrations of 12-14% in a 0.2 m i.d. pipe at velocities of
industrial interest, were well predicted by the partially-strat-
ified friction loss model proposed by Wilson et al.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

tions และหมายถึงใหญ่ปกติขนาดกระแสในตัวเต็ม-stratilied วิธีการ ความเข้าใจกลไกทางกายภาพที่ควบคุม ได้รับรับระบอบการไหลแตกต่างกันจากหลาย นักวิจัยจาก Newitt et al. [4] Analysed Wilson [5] ส่วนใหญ่เต็ม-stratified ไหล ตามการแบ่งขั้นตอนเป็น ระงับ และไม่ถูกระงับส่วน Clift et al. [6] วิธีการนี้เป็นการตาม mechanistically มาตราส่วนขยาย วิธี การพัฒนาจากการใช้ชั้นแบบ ครอบคลุม สภาพ stratified บางส่วน การพัฒนาของชั้น รุ่นสูญเสียแรงเสียดทานแรงสมดุลขั้นสูงผ่านการ งานจับ et al. [7], Wilson [8], [9] สั่นเครือ Wilson และ Pugh [10], al. และกิลไลส์ [11] และกิลไลส์ และสั่นเครือ [12] เช่นกัน แบบจำลองที่นำโดย Clift et al. [61 สูตรเกณฑ์มาตราส่วนซึ่งอาจเป็นข้อมูลทดลอง ปรับการสร้างท่อส่ง วิธีการมีตั้งแต่นั้น การไปรับการปรับปรุง และพัฒนาเพื่อเป็น วิศวกรรมการออกแบบเครื่องมือ การตั้งค่าทั่วไป Wilson et al. [13] แบบขาดทุนแรงเสียดทาน stratified บางส่วนครอบคลุม slurries ของ การกระจายขนาดของอนุภาคกว้างขึ้น ในเวอร์ชันล่าสุด [1] รุ่น พารามิเตอร์ป้อนเข้ามีวัตถุประสงค์เพื่อ โดยตรงจากคุณสมบัติของไหลและอนุภาค ออกแบบมุ่งเน้น รุ่นสูญเสียแรงเสียดทานสำหรับ stratified เต็มขั้นตอน พัฒนาจาก ยังมีการนำเสนองานแรก ๆ ของ Wilson [5], ใน Wilson et al. [1] แบบขาดทุนแรงเสียดทาน stratified บางส่วนที่เสนอโดย Wilson et al. [1] ถูกตรวจสอบสำหรับการทดลองกับทราย และ กรวดผลิตภัณฑ์ [6,13] การกระจายขนาดอนุภาคได้ ส่วนใหญ่ท่ามกลางระดับ กับ dss/d5o (dso มีค่ามัธยฐานโดยรวม d85 และอนุภาคขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางสำหรับที่ 85% โดยมวลของ อนุภาคเป็นปลีกย่อย) ด้านล่าง 2 และไม่เกิน 3 ที่ ที่นี่มีแสดงช่วงการกระจายขนาดของอนุภาคใน Fig. 1 หุ้น- การกระจายขนาด ticle สำหรับสามหยาบแซนด์ เพิ่ง inves- tigated โดย Sundqvist et al. [14], จะยังแนะนำใน Fig. 1 Sundqvist et al. [14] พบที่สังเกตแรงเสียดทานขาดทุน ของแซนด์ 1 และ 2 (ดู Fig. 1), การขนส่งที่หมายถึง volumetric ความเข้มข้น 12-14% ในท่อ 0.2 เมตรประชาชนที่ตะกอนของ สนใจอุตสาหกรรม ทำนายได้ดีโดยบางส่วน-strat - ified แบบจำลองขาดทุนการแรงเสียดทานที่เสนอโดย Wilson et al

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

tions และมีขนาดใหญ่ขนาดเฉลี่ยปกติไหลเต็ม stratilied
วิธี.
ความเข้าใจในกลไกทางกายภาพการปกครอง
ระบอบการไหลต่างกันได้รับการได้รับจากหลาย
นักวิจัยหลังจาก Newitt และคณะ [4] วิลสันได้ [5] วิเคราะห์
กระแสส่วนใหญ่แบ่งชั้นอย่างเต็มที่บนพื้นฐานส่วนหนึ่งของการไหลเข้าไป
ระงับและบางส่วนที่ไม่ระงับ Clift และคณะ [6]
ขยายวิธีการเข้าสู่การปรับ mechanistically ตามนี้
วิธีการพัฒนาจากการใช้รูปแบบชั้นเพื่อให้ครอบคลุม
เงื่อนไขบางส่วนแบ่งชั้น การพัฒนาของชั้น
แรงสมดุลรุ่นแรงเสียดทานขาดทุนก้าวผ่าน
การทำงานของตัวสั่นและคณะ [7], วิลสัน [8], จับ [9], วิลสัน
และพัคห์ [10], กิลลีส์และคณะ [11] และกิลลีส์และสั่น
[12] ตัวอย่างเช่น รูปแบบการแนะนำให้รู้จัก Clift และคณะ [61
สูตรปรับเกณฑ์ที่ข้อมูลการทดลองอาจจะมีการ
ปรับให้ท่อต้นแบบ วิธีการของพวกเขาได้ตั้งแต่นั้นมา
รับการกลั่นต่อไปและพัฒนาโดยมีวัตถุประสงค์เพื่อใช้เป็น
เครื่องมือในการออกแบบทางวิศวกรรม วิลสันและคณะ [13] โดยทั่วไป
รูปแบบการสูญเสียความเสียดทานบางส่วนแบ่งให้ครอบคลุม slurries ของ
การกระจายขนาดของอนุภาคที่กว้างขึ้น ในรุ่นที่ผ่านมา [1]
ของรูปแบบการป้อนพารามิเตอร์มีความตั้งใจที่จะพบ
ได้โดยตรงจากคุณสมบัติของเหลวและอนุภาค มุ่งเน้นการออกแบบ
รูปแบบการสูญเสียความเสียดทานสำหรับกระแสแบ่งชั้นอย่างเต็มที่พัฒนามาจาก
งานแรกของวิลสันได้ [5] จะนำเสนอยังอยู่ในวิลสันและ
อัล [1].
แรงเสียดทานบางส่วนแบ่งชั้นรูปแบบการสูญเสียที่เสนอโดย
วิลสันและคณะ [1] ได้รับการตรวจสอบสำหรับการทดลองด้วยทรายและ
กรวดผลิตภัณฑ์ [6,13] การกระจายขนาดอนุภาคถูก
ส่วนใหญ่ให้คะแนนหวุดหวิดด้วย DSS / d5o (DSO คือมวลเฉลี่ย
ขนาดอนุภาคและ D85 เส้นผ่าศูนย์กลางที่ 85% โดยมวลของ
อนุภาคที่มีปลีกย่อย) ต่ำกว่า 2 และไม่เกิน 3
ช่วงการกระจายขนาดอนุภาคอยู่ที่นี่ แสดงในรูป 1. มารดา
แจกแจง ticle ขนาดสามหาดทรายหยาบเมื่อเร็ว ๆ นี้ลงทุนเท
tigated โดย Sundqvist และคณะ [14], ยังเป็นจุดเด่นในรูป 1.
Sundqvist และคณะ [14] พบว่าสังเกตเห็นความเสียหายที่เกิดแรงเสียดทาน
ของหาดทรายที่ 1 และ 2 (ดูรูปที่ 1). ขนส่งที่ปริมาตรเฉลี่ย
ความเข้มข้น 12-14% ในท่อ id 0.2 เมตรที่ความเร็วของ
ดอกเบี้ยอุตสาหกรรมได้คาดการณ์ไว้อย่างดีจากบางส่วน Strat -
รูปแบบการสูญเสียความเสียดทาน ified เสนอโดยวิลสันและคณะ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ยินดีด้วยและขนาดใหญ่กว่าปกติ หมายถึง การไหลในเต็ม stratilied
วิธี

เข้าใจกลไกทางกายภาพในระบอบการปกครองที่แตกต่างกันได้รับการไหลที่ได้จากนักวิจัยหลาย
หลังจาก เนวิตต์ et al . [ 4 ] วิลสัน [ 5 ] วิเคราะห์
ส่วนใหญ่เต็มและไหลตามกองไหลเข้าสู่
ระงับและไม่ระงับส่วน โรงแรม et al . [ 6 ]
ขยายวิธีการนี้เป็น mechanistically ตามมาตราส่วน
วิธีการ พัฒนาจากการใช้ชั้นแบบครอบคลุม
บางส่วนและเงื่อนไข การพัฒนาของชั้น
แรงสมดุลแรงเสียดทานสูญเสียรูปแบบขั้นสูงผ่าน
งานส่าย et al . [ 7 ] , วิลสัน [ 8 ] , เขย่า [ 9 ] , วิลสัน และ พู
[ 10 ] กิลลีส์ et al . [ 11 ] และ กิลลีส์และสั่น
[ 12 ] ตัวอย่างรุ่นที่แนะนำโดยคลิฟท์ et al . [ 61
สูตรปรับเกณฑ์ที่ข้อมูลอาจจะ
ปรับต้นแบบท่อ วิธีการของพวกเขาตั้งแต่นั้น
เคยเพิ่มเติมขัดเกลาและพัฒนาขึ้นโดยมีวัตถุประสงค์เพื่อใช้เป็น
วิศวกรรมการออกแบบเครื่องมือ . วิลสัน et al . [ 13 ] ทั่วไป
บางส่วนแบ่งแบบจำลองการสูญเสียของแรงเสียดทานที่ครอบคลุม slurries
กว้างกระจายขนาดของอนุภาคเป็นแบบ .ในรุ่นล่าสุด [ 1 ]
ของแบบจำลองพารามิเตอร์การป้อนข้อมูลมีวัตถุประสงค์ที่จะพบ
โดยตรงจากของเหลวและคุณสมบัติของอนุภาค การออกแบบเชิงเสียดสีและการสูญเสียแบบเต็มที่

( พัฒนาจากงานแรกของวิลสัน [ 5 ] , นอกจากนี้ยังนำเสนอในวิลสันและ
อัล [ 1 ]
บางส่วนแบ่งแบบจำลองการสูญเสียแรงเสียดทานที่เสนอโดย
วิลสัน et al .[ 1 ] การตรวจสอบความถูกต้องสำหรับการทดลองกับทรายและกรวด 6,13 ผลิตภัณฑ์ [
] การกระจายขนาดของอนุภาคเป็น
ส่วนใหญ่ ( graded กับ DSS / d5o ( น้ำมันหัวเชื้อคือมวลเฉลี่ย
ขนาดอนุภาคและ d85 เส้นผ่าศูนย์กลางที่ 85 % โดยมวลของอนุภาคปลีกย่อย
) ด้านล่าง 2 ไม่เกิน 3
ขนาดอนุภาคกระจายช่วงมาแสดงในรูปที่ 1 พาร์ -
การกระจายขนาด ticle สามทรายหยาบ เมื่อเร็วๆ นี้ จัดการ -
tigated โดย Sundqvist et al . [ 14 ] ยังเป็นจุดเด่นในรูปที่ 1
Sundqvist et al . [ 14 ] พบว่าพบแรงเสียดทานขาดทุน
ของทรายที่ 1 และ 2 ( ดูรูปที่ 1 ) , ขนส่งในหมายถึงปริมาตร
ความเข้มข้น 0.2 M 12-14% ในไอดี ท่อที่ความเร็วของ
สนใจอุตสาหกรรมได้ดีบางส่วนเริ่มต้น --
tแบบจำลองการสูญเสียแรงเสียดทาน ified เสนอโดยวิลสัน et al .