Based on the analysis above, one ca

Based on the analysis above, one can plot the curves of the effi-
ciencies and power outputs of the PV module, TEG, and hybrid system
varying with the current of the PV module, as shown in Fig. 3,
where G ¼ 1000 W m
2; TC ¼ 300 K; ZTC ¼ 1:0; c ¼ 5 m; RL2=R ¼
1; U1A1 ¼ 140 W K
1
; and U2A2 ¼ 20 W K
1 [13,32]. The dash-dot
line in Fig. 3 corresponds to the case of the single PV module at
TP ¼ 345 K. This temperature is the minimum temperature of a single
PV module under the same operating conditions, as shown in
Fig. 4. In Fig. 4, the energy balance equation of the single PV operation
mode, i.e., GAPV
I
2
RL1 ¼ UncAPV ðTP
TCÞ, has been used, where
Unc is the natural convection heat transfer coefficient. It can be seen
from Fig. 3(a) that the optimal current of the hybrid system at the
local maximum power output point (MPP) is almost the same as that
Fig. 5. The power output of the hybrid system versus the current I of the PV module
for some given parameters: (a) c ¼ 5; 8; 13 m and ZTC ¼ 1, and (b)
ZTC ¼ 0:7; 1:0; 1:3 and c ¼ 5 m. The values of parameters G; U1A1; U2A2; TC , and
RL2=R are the same as those used in Fig. 3.
Fig. 4. The curves of the power outputs and temperatures of the PV module in the
hybrid system and the single PV module varying with the current of the PV, where
the values of parameters G; U1A1; U2A2; TC , and RL2=R are the same as those used
in Fig. 3. (a) The curves of the power output and temperature of the PV module
versus the current and (b) the curves of the power output and of temperature the
single PV module versus the current.
J. Lin et al. / Energy Conversion and Management 105 (2015) 891–899 895
of the PV module at the MPP in the hybrid system, but is different
from that of the single PV module at the MPP. The reason is that
the efficiency of the TEG is smaller than 3% for a given RL2=R, so that
the MPP of the hybrid system is mainly given by the PV module in the
system. If the load resistance RL2 is optimized, the optimal current of
the hybrid system at the MPP will be different from that of the PV
module at the MPP. Fig. 3(b) shows clearly that there exists an optimal
current Iopt at which the efficiency of the hybrid system attains
its local maximum value gmax. Obviously, gmax is an important
parameter, because it determines an upper bound for the efficiency
of the photovoltaic–thermoelectric hybrid system. It is worthwhile
to note that the current at the maximum efficiency, Iopt, is another
important parameter of the solar-driven hybrid system.
It can be found from Eq. (27) that when the efficiency of a solardriven
photovoltaic–thermoelectric hybrid system attains its maximum
for a given value of GAPV , the power output also attains the
maximum and can be written as

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตามการวิเคราะห์ข้างต้น หนึ่งสามารถพล็อตเส้นโค้งของ effi-ciencies และไฟแสดงผลของ PV โม แรมเท็ก และระบบไฮบริดแตกต่างกันกับตัวโมดู PV ดังที่แสดงใน Fig. 3ที่¼ 1000 W G m 2 TC ¼ 300 K ZTC ¼ 1:0 ซี¼ 5 เมตร RL2 = R ¼1 U1A1 ¼ 140 W K 1; และ U2A2 ¼ 20 W K 1 [13,32] เส้นประจุดบรรทัด Fig. 3 ตรงกับกรณีของโมอาทิตย์เดียวที่TP ¼คุณ 345 อุณหภูมินี้เป็นอุณหภูมิต่ำสุดของเดียวโมดู PV ภายใต้เงื่อนไขปฏิบัติเดียวกัน เป็นแสดงในFig. 4 ใน Fig. 4 สมการสมดุลพลังงานของการอาทิตย์เดียวโหมด เช่น GAPV ฉัน2RL1 ¼ UncAPV ðTP TCÞ มีการใช้ ที่Unc คือ สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนการพาธรรมชาติ จะเห็นได้จาก Fig. 3(a) ซึ่งระบบไฮบริดที่กระแสสูงสุดอำนาจสูงสุดภายในผลผลิต (MPP) ก็เกือบจะเหมือนกับFig. 5 อำนาจที่แสดงผลของระบบไฮบริดกับปัจจุบันผมโม PVสำหรับกำหนดพารามิเตอร์: (a) ¼ 5; c 8 13 เมตร และ ZTC ¼ 1 และ (b)ZTC ¼ 0:7 1:0 1:3 และ c ¼ 5 เมตร ค่าพารามิเตอร์ G U1A1 U2A2 TC และRL2 = R เหมือนกันที่ใช้ใน Fig. 3Fig. 4 เส้นโค้งแสดงผลพลังงานและอุณหภูมิของโมดู PV ในการระบบไฮบริดและโมดูอาทิตย์เดียวแตกต่างกันกับตัวของ PV ที่ค่าพารามิเตอร์ G U1A1 U2A2 TC และ RL2 = R เหมือนกันที่ใช้ใน Fig. 3 (ก) เส้นโค้งของพลังงานและอุณหภูมิของโมดู PVเมื่อเทียบกับปัจจุบันและ (b) เส้นโค้ง ของผลผลิตพลังงาน และอุณหภูมิโมดู PV ที่เดียวเมื่อเทียบกับปัจจุบันเจ Lin et al. / แปลงพลังงานและการจัดการ 105 (2015) 891-899 895โม PV ที่กลุ่มในระบบไฮบริด แต่จะแตกต่างกันจากที่โมอาทิตย์เดียวในกลุ่ม เหตุผลคือประสิทธิภาพของแรมเท็กมีขนาดเล็กกว่า 3% สำหรับ RL2 กำหนด = R ให้ส่วนใหญ่มีกำหนดกลุ่มของระบบไฮบริด โดยโมดู PV ในการระบบ ถ้าปรับความต้านทานโหลด RL2 กระแสเหมาะสมระบบไฮบริดที่กลุ่มนี้จะแตกต่างจากที่อาทิตย์โมดูลที่กลุ่ม Fig. 3(b) ชัดเจนแสดงว่า มีความเหมาะสมปัจจุบัน Iopt attains ที่ประสิทธิภาพของระบบไฮบริดgmax ของค่าสูงสุดในท้องถิ่น อย่างชัดเจน gmax เป็นสำคัญพารามิเตอร์ เนื่องจากกำหนดเป็นขอบเขตบนสำหรับประสิทธิภาพของระบบไฮบริแสงอาทิตย์ – แบบเทอร์โมอิเล็กทริกส์ ก็คุ้มค่าโปรดทราบว่า ปัจจุบันที่มีประสิทธิภาพสูงสุด Iopt เป็นอีกพารามิเตอร์ที่สำคัญของระบบพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อนไฮบริดมันสามารถพบได้จาก Eq. (27) ว่าเมื่อประสิทธิภาพของ solardrivenระบบไฮบริแสงอาทิตย์ – แบบเทอร์โมอิเล็กทริกส์ attains สูงสุดสำหรับกำหนดค่า GAPV ผลผลิตพลังงานยัง attainsสูงสุด และสามารถเขียนเป็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

จากการวิเคราะห์ข้างต้นหนึ่งสามารถพล็อตเส้นโค้งของที่สุดนั่นคือ
ciencies และผลอำนาจของโมดูล PV, TEG
และระบบไฮบริที่แตกต่างกับปัจจุบันของเซลล์แสงอาทิตย์ที่ดังแสดงในรูป 3
ที่ G ¼ 1000 W เมตร 2; TC ¼ 300 K; ZTC ¼ 1: 0; ค¼ 5 เมตร; RL2 = R ¼
1; U1A1 ¼ 140 WK
1; และ U2A2 ¼ 20 WK 1 [13,32]
เส้นประจุดเส้นในรูป 3 สอดคล้องกับกรณีของโมดูล PV เดียวที่
TP ¼ 345 เคอุณหภูมินี้เป็นอุณหภูมิต่ำสุดของเดียวเซลล์แสงอาทิตย์ภายใต้สภาพการใช้งานเดียวกันดังแสดงในรูปที่ 4. ในรูป 4 สมการสมดุลพลังงานของการดำเนิน PV เดียวโหมดคือ GAPV? ฉันไหม 2 RL1 ¼ UncAPV DTP? TCÞมีการใช้ที่Unc เป็นค่าสัมประสิทธิ์การพาความร้อนธรรมชาติการถ่ายเทความร้อน จะเห็นได้จากรูป 3 () ที่ในปัจจุบันที่ดีที่สุดของระบบไฮบริดที่จุดการส่งออกพลังงานสูงสุดท้องถิ่น(เอ็มพีพี) เกือบจะเป็นเช่นเดียวกับที่รูป 5. การส่งออกพลังงานของระบบไฮบริเมื่อเทียบกับปัจจุบันผมของเซลล์แสงอาทิตย์ที่สำหรับพารามิเตอร์ที่กำหนดบาง(ก) ค¼ 5; 8; 13 เมตรและ ZTC ¼ 1, และ (ข) ZTC ¼ 0: 7; 1: 0; 1: 3 และค¼ 5 เมตร ค่าของพารามิเตอร์ G; U1A1; U2A2; TC และRL2 = R เป็นเช่นเดียวกับที่เคยใช้ในรูป 3. รูป 4. เส้นโค้งของเอาท์พุทพลังงานและอุณหภูมิของเซลล์แสงอาทิตย์ในระบบไฮบริดและโมดูลPV เดียวที่แตกต่างกับปัจจุบันของ PV ที่ค่าของพารามิเตอร์G; U1A1; U2A2; TC และ RL2 = R เป็นเช่นเดียวกับที่ใช้ในรูป 3. (ก) เส้นโค้งของการส่งออกพลังงานและอุณหภูมิของเซลล์แสงอาทิตย์เมื่อเทียบกับปัจจุบันและ(ข) เส้นโค้งของการส่งออกพลังงานและอุณหภูมิโมดูลPV เดียวเมื่อเทียบกับปัจจุบัน. เจ หลิน et al, / การแปลงและการจัดการพลังงาน 105 (2015) 891-899 895 ของโมดูล PV ที่เอ็มพีพีในระบบไฮบริด แต่มีความแตกต่างจากของเซลล์แสงอาทิตย์เดียวที่เอ็มพีพี เหตุผลก็คือประสิทธิภาพของ TEG ที่มีขนาดเล็กกว่า 3% ให้ RL2 = R เพื่อให้เอ็มพีพีของระบบไฮบริจะได้รับส่วนใหญ่โดยเซลล์แสงอาทิตย์ในระบบ หากต้านทานโหลด RL2 ที่เหมาะในปัจจุบันที่ดีที่สุดของระบบไฮบริดที่เอ็มพีพีจะแตกต่างจากที่PV โมดูลที่เอ็มพีพี รูป 3 (ข) แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่ามีอยู่ที่ดีที่สุดIopt ปัจจุบันที่มีประสิทธิภาพของระบบไฮบริดบรรลุค่าสูงสุดในท้องถิ่นGmax เห็นได้ชัดว่า Gmax เป็นสำคัญพารามิเตอร์เพราะกำหนดขอบเขตบนสำหรับประสิทธิภาพของระบบไฮบริดไฟฟ้าโซลาร์เซลล์เทอร์โม- มันคุ้มค่าที่จะต้องทราบว่าในปัจจุบันที่มีประสิทธิภาพสูงสุด, Iopt เป็นอีกหนึ่งตัวแปรที่สำคัญของระบบไฮบริดที่ขับเคลื่อนด้วยพลังงานแสงอาทิตย์. มันสามารถพบได้จากสมการ (27) ว่าเมื่อประสิทธิภาพของ solardriven ระบบไฮบริดไฟฟ้าโซลาร์เซลล์เทอร์โม-บรรลุสูงสุดสำหรับค่ากำหนดของ GAPV, การส่งออกพลังงานยังบรรลุสูงสุดและสามารถเขียนเป็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

จากการวิเคราะห์ข้างต้นสามารถพล็อตเส้นโค้งของ effi -
ciencies และพลังงานเอาต์พุตของ PV โมดูล แท็ก และระบบไฮบริด
แตกต่างกับปัจจุบันของแผงดังแสดงในรูปที่ 3
g ¼ 1000 W M
2 ; TC ¼ 300 k ; ztc ¼ 1 : 0 ; C ¼ 5 M ; rl2 = r ¼
1 ; u1a1 ¼ 140 W K
1
; และ u2a2 ¼ 20 W K
1 [ 13,32 ] เส้นประจุด
เส้นในรูปที่ 3 สอดคล้องกับกรณีของโมดูล PV ซิงเกิ้ลที่
TP ¼ 345 K . อุณหภูมินี้เป็นอุณหภูมิต่ำสุดของโมดูล PV เดียว
ภายใต้เงื่อนไขเดียวกัน ดังแสดงในรูปที่ 4
. ในรูปที่ 4 , สมดุลของพลังงานสมการเดียว PV ปฏิบัติการ
โหมด ได้แก่ gapv
ผม
2
rl1 ¼ uncapv ð TP
TC Þถูกใช้ที่
UNC เป็นการพาความร้อนแบบธรรมชาติโดย มันสามารถเห็นได้จากรูป
3 ( ปัจจุบัน ) ที่เหมาะสมของระบบไฮบริดที่
ท้องถิ่นสูงสุดพลังงานจุด ( MPP ) เกือบจะเหมือนกัน
รูปที่ 5 พลังของระบบไฮบริดเมื่อเทียบกับปัจจุบันของแผง
บางระบุพารามิเตอร์ : ( a ) C ¼ 5 ; 8 ; 13 เมตรและ ztc ¼ 1 และ ( b )
ztc ¼ 0:7 ; 1 : 0 ; 1 : 3 C ¼ 5 เมตร ค่าของพารามิเตอร์ u1a1 u2a2 G ; ; ; TC และ
rl2 = r เป็นเช่นเดียวกับที่ใช้ในฟิค3 .
รูปที่ 4 เส้นโค้งของเพาเวอร์เอาท์พุทและอุณหภูมิของแผงใน
ระบบไฮบริดและแผงเดียวแตกต่างกับปัจจุบันของ PV ที่
ค่าพารามิเตอร์ของ G ; u1a1 ; u2a2 ; TC และ rl2 = r เป็นเดียวกับที่ใช้
ในรูปที่ 3 ( ) โค้งของพลังงานและอุณหภูมิของแผง
เมื่อเทียบกับปัจจุบัน และ ( ข ) เส้นโค้งของพลังงานและอุณหภูมิ
เดียวแผงเมื่อเทียบกับปัจจุบัน
J หลิน et al . / การแปลงและการจัดการพลังงาน 105 ( 2015 ) 751 – 899 895
ของแผงที่ปนเปื้อนในระบบไฮบริด แต่แตกต่างจากที่ของโมดูล PV
เดียวที่ MPP . เหตุผลก็คือว่า
ประสิทธิภาพของ TEG มีขนาดเล็กกว่า 3 % เพื่อให้ rl2 = r ดังนั้น
ปนเปื้อนของระบบไฮบริดส่วนใหญ่จะได้มาจากแผงใน
ระบบ ถ้าโหลดความต้านทาน rl2 เหมาะ , เหมาะสมปัจจุบันของ
ระบบไฮบริดที่ปนเปื้อนจะแตกต่างจากที่ของ PV
โมดูลที่ MPP . รูปที่ 3 ( b ) แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่ามีที่ดีที่สุด
ปัจจุบัน iopt ที่ประสิทธิภาพของระบบไฮบริดได้
gmax มูลค่าสูงสุดในท้องถิ่นของตน เห็นได้ชัดว่าgmax เป็นพารามิเตอร์สำคัญ
เพราะมันเป็นตัวกำหนดขอบเขตบนประสิทธิภาพของแผงเซลล์แสงอาทิตย์และเทอร์โม
ไฮบริดระบบ มันคุ้มค่าที่จะทราบว่าปัจจุบัน
ที่ประสิทธิภาพสูงสุด iopt เป็นอีกหนึ่งตัวแปรสำคัญของพลังงานแสงอาทิตย์

ขับรถไฮบริดระบบ มันสามารถพบได้จากอีคิว ( 27 ) เมื่อประสิทธิภาพของ solardriven
แผงเซลล์แสงอาทิตย์และระบบไฮบริด เทอร์โม รบ
สูงสุดให้คุณค่าของ gapv , พลังงานยังได้
สูงสุดและสามารถเขียนได้เป็น