Fig. 4. Shear strength of the laser

Fig. 4. Shear strength of the laser welded lap joint between low-carbon galvanized steel and AA2024 aluminum alloy using fiber laser (spot
diameter: 13 mm, power density: 4.52 kW/cm2
, (a) travel speed: 0.3 m/min, (b) travel speed: 0.45 m/min) (Meco et al. 2013).
Chen et al. (Chen et al. 2011) reported a considerable reduction in IMCs as a result of using N2 shielding gas in the
fibre laser welding of Zn-coated steel on Al alloy. They also noticed lower variations in hardness in the fusion zone
when N2 gas was used which can also indicate less IMC formation. They stated that a higher shear strength was
obtained with N2 gas than with Ar, observable in Fig. 5. This can be attributed to the higher thermal conductivity of
N2 compared to Ar that can increase the cooling rate of the melt pool during laser welding. The increased cooling rate
can reduce the extent of heat flow and diffusion activity in the melt pool. Thus, the base materials will be mixed in a
limited degree and the growth of IMCs will be obstructed, leading to even more hardness distribution and improved
shear strength (Borrisutthekul et al. 2007). The reactivity of N2 plasma with Al can also be beneficial in limiting the
extent of Al-rich intermetallic phases, particularly in laser keyhole welding. The reaction between the vaporized Al
and ionized N2 leads to the formation of aluminum nitride AlN in the weld in replace of Fe–Al intermetallics (Chen et
al. 2011), (Chen et al. 2009), (Katayama et al. 2009), (Visuttipitukul et al. 2003). Ma et al. (Ma et al. 2014) claimed
that controlled preheating and welding parameters during double-pass laser welding of Zn-coated steel and Al, can
limit the thickness of Al-rich IMCs to around 5 μm. They found that too much heat input during preheating can entirely
remove the Zn-coating which makes the weld prone to the formation a Fe–Al layer. They declared that a lower heat
input during the welding process resulted in a higher shear strength. They also claimed that the presence of Zn in the
IMCs could improve the strength of the welded lap joint between Zn-coated steel and Al.
Fig. 5. Comparison between the effect of Ar and N2 shielding gases on the shear strength of the laser welded lap joint of Zn-coated steel (DX54)
and Al alloy (5754), using either single pass or double pass fiber laser (first pass welding parameters: 650 W, 100 mm/s, f.p.p. of 0 mm, second
pass welding parameters: 200 W, 75 mm/s, f.p.p. of +2 mm) (Chen et al. 2011).
Corrosion resistance is a principal requirement of the welded joint between Zn-coated steel and Al. The corrosion
resistance of the weld can be mainly affected by microsegregation, the growth of intermetallic phases, loss of Zn due 270 Hamed Tasalloti Kashani et al. / Physics Procedia 78 ( 2015 ) 265 – 271
to vaporization and defects (Kodama et al. 2010), (Kwok et al. 2006). The degradation of corrosion performance can
occur within the fusion and heat affected zones due to intergranular corrosion and segregation or the growth of a
secondary phase (Chen et al. 2009), (Kwok et al. 2006), (Sastri et al. 2007). It is known that inert gases with a higher
density can provide better protection over the melt pool against oxidation and loss of alloying elements (Chen et al.
2009). It has been reported that weld samples made with Ar shielding gas showed better corrosion resistance than with
N2 gas (Chen et al. 2011). This can be due to the higher density of Ar that protected the base metals more efficiently
against oxidation (Chen et al. 2011). Generally, the prevention of the weld defects and smoothness of the weld surface
can be considered as an effective way to improve the corrosion resistance of the weld (Chen et al. 2011), (Kwok et al.
2006), (Yan et al. 2007).
3. Conclusions
In this study the main issues associated with the laser lap welding of zinc-coated steel on aluminum, which is
commonly used in patchwork blank applications for the manufacture of car bodies were discussed and different
approaches presented in the literature to avoid these issues were reviewed. The main conclusions are:
Higher heat input can expedite the growth of brittle intermetallic compounds (IMCs). Generally, a higher
mechanical strength of welds has been achieved when the thickness of the brittle IMC layer has been less than 10 μm.
Besides the thickness of the IMC layer, other factors such as the composition and orientation of IMCs, as well as
bonding and diffusion between the elements may be determining the weld strength.
The use of N2 as a shielding gas can have beneficial effects as to the formation of brittle IMCs, thereby improving
the weld strength. This may be due to the higher thermal conductivity of N2 compared to Ar as well as the likeliness
of reaction between N2 plasma and Al vapor to form aluminum nitride instead of Al-rich IMCs.
The type of shielding gas can have influence on the corrosion resistance of the weld. Inert gases with higher density
can protect the molten pool against oxidation wh

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รูป 4 ความแข็งแรงเฉือนของร่วมตักเลเซอร์เชื่อมระหว่างคาร์บอนต่ำเหล็กชุบสังกะสีและอลูมิเนียม AA2024 ที่ใช้เลเซอร์ไฟเบอร์ (จุดเส้นผ่าศูนย์กลาง: 13 มม. ความหนาแน่นของพลังงาน: 4.52 กิโลวัตต์/cm2, (ก) ความเร็ว: 0.3 m/min (b) ความเร็ว: 0.45 เมตร/นาที) (Meco et al. 2013)ร้อยเอ็ดเฉิน (Chen et al. 2011) รายงานการลดลงมากใน IMCs เป็นผลมาจากใช้ N2 ก๊าซป้องกันในการไฟเบอร์เลเซอร์เชื่อมของอัลอัลลอยด์เหล็กเคลือบ Zn พวกเขายังสังเกตเห็นรูปล่างในความแข็งในโซนฟิวชั่นเมื่อใช้ก๊าซ N2 ซึ่งยังสามารถระบุน้อยก่อ IMC พวกเขากล่าวว่า ความแข็งแรงเฉือนสูงรับกับก๊าซ N2 กับ Ar เบสในรูป 5 นี้อาจเป็นเพราะการนำความร้อนสูงของN2 เมื่อเทียบกับ Ar ที่สามารถเพิ่มอัตราการระบายความร้อนของการละลายระหว่างเลเซอร์เชื่อม อัตราการระบายความร้อนเพิ่มขึ้นสามารถลดขอบเขตของกิจกรรมการไหลและการกระจายความร้อนในละลาย ดังนั้น จะผสมวัสดุพื้นฐานในการจำกัดองศาและการเติบโตของ IMCs จะถูกบัง นำแม้กระทั่งการกระจายความแข็งเพิ่มเติม และปรับปรุงแรงเฉือนแรง (Borrisutthekul et al. 2007) การเกิดปฏิกิริยา N2 พลากับอัลสามารถเป็นประโยชน์ในการจำกัดการขอบเขตของระยะ intermetallic อัลริช โดยเฉพาะอย่างยิ่งในรูกุญแจเลเซอร์เชื่อม ปฏิกิริยาระหว่างอัลระเหยและแตกตัวเป็นไอออน N2 นำไปสู่การก่อตัวของอลูมิเนียมไนไตรน์ AlN ในการเชื่อมในแทนของ Fe – อัล intermetallics (Chen etal. 2011), (Chen et al. 2009), (คน et al. 2009), (Visuttipitukul et al. 2003) อ้างว่า ma ร้อยเอ็ด (Ma et al. 2014)ที่ควบคุมหนืด และเชื่อมพารามิเตอร์ระหว่างคู่ผ่านเลเซอร์เชื่อมเหล็กเคลือบ Zn และอัล สามารถจำกัดความหนาของอัลริช IMCs ถึงประมาณ 5 ไมโครเมตร พวกเขาพบว่า ป้อนความร้อนมากเกินไปในระหว่างอุ่นสามารถทั้งหมดเอา Zn เคลือบซึ่งทำให้การเชื่อมแนวโน้มที่จะก่อตัวเป็นชั้น Fe – อัล พวกเขาประกาศที่ความร้อนต่ำป้อนข้อมูลในระหว่างการเชื่อมกระบวนการส่งผลให้ความแข็งแรงเฉือนสูง พวกเขายังอ้างว่า ที่ของ Zn ในการIMCs สามารถปรับปรุงความแรงของร่วมตักรอยระหว่างเหล็กเคลือบ Zn และอัลรูป 5 เปรียบเทียบระหว่างผลของ Ar และ N2 ก๊าซการป้องกันแรงเฉือนของเลเซอร์รอยร่วมตักของเหล็กเคลือบ Zn (DX54)และอัลอัลลอยด์ (5754), ใช้ผ่านเดียวหรือคู่ผ่านไฟเบอร์เลเซอร์ (ครั้งแรก ผ่านเชื่อมพารามิเตอร์: 650 W, 100 mm/s, f.p.p. มม. 0 สองพารามิเตอร์การเชื่อมผ่าน: 200 W, 75 mm/s, f.p.p. + 2 มิลลิเมตร) (Chen et al. 2011)ทนต่อการกัดกร่อนมีความต้องการหลักของรอยต่อระหว่างเหล็กเคลือบ Zn และอัล การกัดกร่อนความต้านทานของรอยเชื่อมได้รับผลกระทบส่วนใหญ่ microsegregation เจริญเติบโตของระยะ intermetallic สูญหายของ Zn เนื่อง 270 ฮาเหม็ด Tasalloti Kashani ร้อยเอ็ด / ฟิสิกส์ Procedia 78 (2015) 265-271การกลายเป็นไอและข้อบกพร่อง (มะ et al. 2010), (Kwok et al. 2006) สามารถลดประสิทธิภาพการกัดกร่อนเกิดขึ้นภายในที่ผสมผสาน และความร้อนที่โซนได้รับผลกระทบจากการกัดกร่อน และการแบ่งแยก หรือการเติบโตของการรองระยะ (Chen et al. 2009), (Kwok et al. 2006), (Sastri et al. 2007) เป็นที่ทราบกันว่าก๊าซเฉื่อยกับสูงขึ้นความหนาแน่นสามารถให้การป้องกันที่ดีกว่าสระละลายกับออกซิเดชันและการสูญเสียธาตุ (Chen et al2009) มีรายงานตัวอย่างเชื่อมกับ Ar ป้องกันก๊าซแสดงให้เห็นว่าความต้านทานการกัดกร่อนดีกว่าด้วยก๊าซ N2 (Chen et al. 2011) นี้อาจเกิดจากความหนาแน่นสูงของ Ar ที่ป้องกันโลหะพื้นฐานได้อย่างมีประสิทธิภาพต่อต้านออกซิเดชัน (Chen et al. 2011) โดยทั่วไป การป้องกันข้อบกพร่องของรอยเชื่อมและความเรียบเนียนของพื้นผิวเชื่อมถือได้ว่าเป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพเพื่อปรับปรุงความต้านทานการกัดกร่อนของรอยเชื่อม (Chen et al. 2011), (Kwok et al2006), (Yan et al. 2007)3. ข้อสรุปในการศึกษานี้ในปัญหาหลักที่เกี่ยวข้องกับการเชื่อมตักเลเซอร์ของอลูมิเนียมเหล็กเคลือบสังกะสี ซึ่งเป็นใช้ในการเย็บปะติดปะต่อกันได้กล่าวถึงโปรแกรมประยุกต์ที่ว่างเปล่าสำหรับการผลิตของรถมาก และแตกต่างกันแนวทางที่ปรากฏในวรรณคดีเพื่อหลีกเลี่ยงปัญหาเหล่านี้ทาน บทสรุปหลักคือ:ป้อนความร้อนสูงสามารถเร่งการเจริญเติบโตของสารประกอบ intermetallic เปราะ (IMCs) โดยทั่วไป สูงได้รับความแข็งแรงทางกลของรอยเชื่อมเมื่อความหนาของชั้น IMC เปราะมีน้อยกว่า 10 ไมครอนนอกจากความหนาของ IMC ชั้น ปัจจัยอื่น ๆ เช่นองค์ประกอบและแนวของ IMCs เป็นพันธะและแพร่ระหว่างองค์ประกอบอาจกำหนดความแข็งแรงของรอยเชื่อมใช้ N2 เป็นก๊าซป้องกันได้ผลประโยชน์เป็นของเปราะ IMCs จึงมีการปรับปรุงความแข็งแรงของรอยเชื่อม นี้อาจเกิดจากการนำความร้อนสูงของ N2 ที่เทียบกับ Ar เป็นการ likelinessของปฏิกิริยาระหว่าง N2 พลาและอัลไอแบบอลูมิเนียมไนไตรน์แทนอัลริช IMCsชนิดของการป้องกันก๊าซสามารถมีอิทธิพลต่อการกัดกร่อนของรอยเชื่อม ก๊าซเฉื่อย มีความหนาแน่นสูงสามารถปกป้องสระหลอมต่อต้าน wh

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

มะเดื่อ. 4. แรงเฉือนของเลเซอร์รอยร่วมตักระหว่างเหล็กชุบสังกะสีคาร์บอนต่ำและอลูมิเนียม AA2024 การใช้เลเซอร์ไฟเบอร์ (จุด
เส้นผ่าศูนย์กลาง: 13 มิลลิเมตรความหนาแน่นของพลังงาน: 4.52 กิโลวัตต์ / cm2
(ก) การเดินทางความเร็ว: 0.3 เมตร / นาที ( ข) การเดินทางความเร็ว:.. 0.45 เมตร / นาที) (Meco et al, 2013)
เฉิน, et al (เฉิน et al. 2011) รายงานการลดลงอย่างมากใน IMCs เป็นผลจากการใช้ก๊าซป้องกัน N2 ใน
การเชื่อมเลเซอร์ใยเหล็กสังกะสีเคลือบบนโลหะผสมอัล พวกเขายังสังเกตเห็นการเปลี่ยนแปลงลดลงในความแข็งในเขตฟิวชั่น
เมื่อก๊าซ N2 ถูกนำมาใช้ซึ่งยังสามารถบ่งบอกถึงการก่อตัวของ IMC น้อย พวกเขาระบุว่าแรงเฉือนสูงขึ้น
ได้ด้วยก๊าซ N2 กว่าด้วย Ar สังเกตในรูป 5. นี้สามารถนำมาประกอบกับการนำความร้อนที่สูงขึ้นของ
N2 เมื่อเทียบกับเท่ที่สามารถเพิ่มอัตราการเย็นตัวของสระว่ายน้ำละลายในระหว่างการเชื่อมเลเซอร์ อัตราการระบายความร้อนที่เพิ่มขึ้น
สามารถลดขอบเขตของการไหลของความร้อนและกิจกรรมการแพร่กระจายในสระว่ายน้ำละลาย ดังนั้นวัสดุฐานจะนำมาผสมใน
ระดับที่ จำกัด และการเจริญเติบโตของ IMCs จะถูกบดบังนำไปสู่การกระจายมากยิ่งขึ้นและปรับปรุงความแข็ง
แรงเฉือน (Borrisutthekul et al. 2007) ปฏิกิริยาของพลาสม่า N2 กับอัลยังสามารถเป็นประโยชน์ในการ จำกัด
ขอบเขตของขั้นตอน intermetallic อัลที่อุดมไปด้วยโดยเฉพาะอย่างยิ่งในการเชื่อมเลเซอร์รูกุญแจ ปฏิกิริยาระหว่างระเหยอัล
และแตกตัวเป็นไอออน N2 นำไปสู่การก่อตัวของอลูมิเนียมไนไตรด์ ALN ในการเชื่อมในการแทนที่ของเฟอัล intermetallics (Chen et
al. 2011), (Chen et al. 2009) (Katayama et al. 2009) (Visuttipitukul et al. 2003) Ma, et al (MA et al. 2014) อ้าง
ว่าการควบคุมและการเชื่อมอุ่นพารามิเตอร์ระหว่างการเชื่อมเลเซอร์สองครั้งที่ผ่านเหล็กสังกะสีเคลือบและอัลสามารถ
จำกัด ความหนาของ IMCs อัลที่อุดมไปประมาณ 5 ไมครอน พวกเขาพบว่าการป้อนข้อมูลความร้อนมากเกินไปในระหว่างอุ่นทั้งหมดสามารถ
เอาสังกะสีเคลือบซึ่งจะทำให้การเชื่อมแนวโน้มที่จะก่อตัวเป็นชั้นเฟอัล พวกเขาบอกว่าความร้อนที่ต่ำกว่า
การป้อนข้อมูลในระหว่างขั้นตอนการเชื่อมส่งผลให้แรงเฉือนที่สูงขึ้น พวกเขายังอ้างว่าการปรากฏตัวของธาตุสังกะสีในที่
IMCs สามารถปรับปรุงความแข็งแรงของการร่วมทุนระหว่างตักรอยเหล็กสังกะสีเคลือบและอัล.
รูป 5. เปรียบเทียบระหว่างผลของเท่และ N2 ป้องกันก๊าซในแรงเฉือนของเลเซอร์รอยร่วมตักของเหล็กสังกะสีเคลือบ (DX54)
และอัลอัลลอย (5754) โดยใช้บัตรเดียวหรือเส้นใยเลเซอร์ผ่านคู่ (ครั้งแรกผ่านการเชื่อม พารามิเตอร์: 650 วัตต์, 100 มิลลิเมตร / s FPP ของ 0 มมสอง
พารามิเตอร์การเชื่อม Pass:.. 200 W, 75 มิลลิเมตร / s FPP ของ 2 มิลลิเมตร) (Chen et al, 2011)
ทนต่อการกัดกร่อนเป็นความต้องการหลักของ ร่วมกันระหว่างรอยเหล็กสังกะสีเคลือบและอัล กัดกร่อน
ความต้านทานของรอยเชื่อมที่สามารถได้รับผลกระทบส่วนใหญ่โดย microsegregation การเจริญเติบโตของขั้นตอน intermetallic การสูญเสียของธาตุสังกะสีเนื่องจาก 270 Hamed Tasalloti Kashani et al, / ฟิสิกส์ Procedia 78 (2015) 265 - 271
จะกลายเป็นไอและข้อบกพร่อง (ดั่ง et al, 2010). (กว๊อก et al, 2006). การย่อยสลายของประสิทธิภาพการกัดกร่อนสามารถ
เกิดขึ้นภายในฟิวชั่นและความร้อนที่ได้รับผลกระทบโซนเนื่องจากการกัดกร่อนและการคัดแยกหรือการเจริญเติบโตของการให้
เฟสรอง (Chen et al. 2009) (กว๊อก et al. 2006) (ศาสตรี et al. 2007) . เป็นที่รู้จักกันว่าก๊าซเฉื่อยที่มีสูงกว่า
ความหนาแน่นสามารถให้การป้องกันที่ดีกว่าสระว่ายน้ำละลายกับการเกิดออกซิเดชันและการสูญเสียองค์ประกอบผสม (Chen et al.
2009) มันได้รับรายงานว่ากลุ่มตัวอย่างเชื่อมที่ทำด้วยป้องกันก๊าซ Ar แสดงให้เห็นความต้านทานการกัดกร่อนได้ดีกว่าด้วย
ก๊าซ N2 (Chen et al. 2011) นี้อาจจะเนื่องจากความหนาแน่นสูงของอาร์ที่ได้รับการคุ้มครองโลหะพื้นฐานได้อย่างมีประสิทธิภาพมากขึ้น
กับการเกิดออกซิเดชัน (Chen et al. 2011) โดยทั่วไปการป้องกันข้อบกพร่องเชื่อมและเรียบเนียนของผิวรอยเชื่อมที่
ถือได้ว่าเป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพในการปรับปรุงความต้านทานการกัดกร่อนของแนวเชื่อม (Chen et al. 2011), (กว๊อก et al.
2006) (Yan, et al 2007).
3 สรุปผลการวิจัย
ในการศึกษานี้ประเด็นหลักที่เกี่ยวข้องกับการเชื่อมเลเซอร์ตักของเหล็กเคลือบสังกะสีอลูมิเนียมซึ่งเป็น
ที่นิยมใช้ในการเย็บปะติดปะต่อกันการใช้งานที่ว่างเปล่าสำหรับการผลิตของรถศพถูกกล่าวถึงและที่แตกต่างกัน
วิธีการที่นำเสนอในวรรณคดีเพื่อหลีกเลี่ยงปัญหาเหล่านี้ได้รับการตรวจสอบ . ข้อสรุปหลักคือ
ความร้อนที่สูงขึ้นสามารถเร่งการเจริญเติบโตของสารประกอบ intermetallic เปราะ (IMCs) โดยทั่วไปสูง
ความแข็งแรงเชิงกลของรอยเชื่อมได้สำเร็จเมื่อความหนาของชั้น IMC เปราะที่ได้รับน้อยกว่า 10 ไมครอน.
นอกจากความหนาของชั้น IMC ที่ปัจจัยอื่น ๆ เช่นองค์ประกอบและการวางแนวของ IMCs เช่นเดียวกับการ
เชื่อมและ การแพร่กระจายระหว่างองค์ประกอบอาจจะประเมินค่าความแข็งแรงเชื่อม.
การใช้ N2 เป็นป้องกันก๊าซสามารถมีผลประโยชน์กับการก่อตัวของ IMCs เปราะจึงช่วยเพิ่ม
ความแข็งแรงของรอยเชื่อม นี้อาจจะเป็นเพราะการนำความร้อนที่สูงขึ้นของ N2 เมื่อเทียบกับ AR เช่นเดียวกับแนวโน้มในการ
เกิดปฏิกิริยาระหว่าง N2 พลาสม่าและไออัลในรูปแบบอลูมิเนียมไนไตรด์แทน IMCs อัลที่อุดมไปด้วย.
ประเภทของการป้องกันก๊าซสามารถมีอิทธิพลต่อความต้านทานการกัดกร่อน ของรอยเชื่อม ก๊าซเฉื่อยที่มีความหนาแน่นสูง
สามารถป้องกันสระว่ายน้ำที่หลอมละลายกับ WH ออกซิเดชัน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

รูปที่ 4 ความแข็งแรงของรอยต่อเกยระหว่างเลเซอร์เชื่อมเหล็กชุบสังกะสีและโลหะผสมอลูมิเนียม ( aa2024 โดยใช้ไฟเบอร์เลเซอร์ ( จุดขนาด : 13 มม. ความหนาแน่นพลังงาน : 4.52 kW / ตร. ซม.( ความเร็ว ) การเดินทาง : 0.3 เมตรต่อนาที ( 2 ) ความเร็วเดินทาง : 0.45 เมตร / นาที ) ( meco et al . 2013 )Chen et al . ( Chen et al . 2554 ) รายงานการลดลงมากใน imcs เป็นผลของการใช้แก๊สไนโตรเจนในไฟเบอร์เลเซอร์เชื่อมเหล็กเคลือบสังกะสีใน Al โลหะผสม พวกเขายังสังเกตเห็นการเปลี่ยนแปลงในการลดความแข็งในโซนเมื่อใช้ก๊าซ N2 ซึ่งยังสามารถระบุรูปแบบหรือน้อยกว่า พวกเขากล่าวว่าสูงกว่าแรงคือได้กับ N2 ก๊าซกว่ากับ AR ที่สังเกตในรูปที่ 5 นี้สามารถนำมาประกอบกับค่าการนำความร้อนที่สูงขึ้นของ2 เมื่อเทียบกับ AR ที่สามารถเพิ่มอัตราการเย็นละลายน้ําในเลเซอร์เชื่อม เพิ่มอัตราการเย็นสามารถลดขอบเขตของกิจกรรมการไหลของความร้อนและการแพร่กระจายในละลายน้ํา ดังนั้น ฐานวัสดุจะ ผสม ในองศา จำกัด และการเติบโตของ imcs จะขัดขวาง นำไปสู่การกระจายและการปรับปรุงความแข็งแรงมากขึ้นแรงเฉือน ( borrisutthekul et al . 2007 ) ปฏิกิริยาของไนโตรเจนพลาสมากับอัลยังสามารถเป็นประโยชน์ในการ จํากัดขอบเขตของอัลริชชนิดขั้นตอนโดยเฉพาะอย่างยิ่งในรูกุญแจเชื่อมเลเซอร์ ปฏิกิริยาระหว่างระเหย ลี่ 2 นำไปสู่การก่อตัวของอลูมิเนียมไนไตรด์ ALN ในการเชื่อมแทนอินเตอร์เมทัลลิก ( Chen et al นั้นแลฯอัล 2011 ) , ( Chen et al . 2009 ) , ( คาตายามะ et al . 2009 ) , ( visuttipitukul et al . 2003 ) ma et al . ( ma et al . 2014 ) อ้างที่ควบคุมระบบและการเชื่อมพารามิเตอร์ระหว่างคู่ผ่านเลเซอร์เชื่อมสังกะสีเคลือบเหล็กและอลูมิเนียม , สามารถกำหนดความหนาของอัลริช imcs ประมาณ 5 เมตร พบว่าμมากเกินไปความร้อนเข้าในระบบได้ทั้งหมดเอาสังกะสีเคลือบซึ่งจะทำให้เชื่อมมักจะก่อตัวเป็น Fe ( อัลเล . พวกเขาประกาศว่า ความร้อนลดลงข้อมูลในระหว่างกระบวนการเชื่อมส่งผลให้เกิดสูงกว่าแรงเฉือน พวกเขายังอ้างว่าตนของสังกะสีในimcs สามารถปรับปรุงความแข็งแรงของรอยต่อเกยระหว่างเชื่อมสังกะสีเหล็กเคลือบ และอัลรูปที่ 5 การเปรียบเทียบระหว่างผลของ AR และป้องกันก๊าซ N2 ต่อกำลังรับแรงเฉือนของ เลเซอร์ เชื่อมรอยต่อเกยสังกะสีเหล็กเคลือบ ( dx54 )และ Al โลหะผสม ( 5754 ) ใช้ผ่านเดียวหรือผ่านเลเซอร์คู่ไฟเบอร์ ( First ผ่านการเชื่อมพารามิเตอร์ : 650 W , 100 mm / s f.p.p. 0 มิลลิวินาทีผ่านพารามิเตอร์การเชื่อม : 200 W , 75 mm / s f.p.p. + 2 มม. ) ( Chen et al . 2011 )ความต้านทานการกัดกร่อนเป็นความต้องการหลักของรอยข้อต่อระหว่าง Zn เคลือบเหล็กและอัล การกัดกร่อนความต้านทานของการเชื่อมสามารถส่วนใหญ่ได้รับผลกระทบจาก microsegregation , การเจริญเติบโตของเฟสชนิด , การสูญเสียของสังกะสีจาก 270 tasalloti ฮาเหม็ด kashani et al . / ฟิสิกส์ procedia 78 ( 2015 ) 265 – 271จะกลายเป็นไอและข้อบกพร่อง ( โคดามะ และคณะ 2010 ) ( กัว et al . 2006 ) การย่อยสลายของประสิทธิภาพการกัดกร่อนได้เกิดขึ้นภายในฟิวชั่นและความร้อนที่ได้รับผลกระทบเนื่องจากการกัดกร่อนตามขอบเกรน และแยกโซนหรือการเจริญเติบโตของระยะที่สอง ( Chen et al . 2009 ) , ( กัว et al . 2006 ) ( ศาสตรี et al . 2007 ) มันเป็นที่รู้จักกันว่า ก๊าซเฉื่อยที่มีสูงกว่าความหนาแน่นสามารถให้การป้องกันที่ดีกว่าละลายน้ําต่อออกซิเดชันและการสูญเสียธาตุอัลลอยด์ ( Chen et al .2009 ) มันได้รับรายงานว่าตัวอย่างการเชื่อมด้วยแก๊ส มีความต้านทานการกัดกร่อนที่ดี AR มากกว่า2 ก๊าซ ( Chen et al . 2011 ) นี้อาจเกิดจากค่าความหนาแน่นของ AR ที่ป้องกันฐานโลหะได้อย่างมีประสิทธิภาพต้านออกซิเดชัน ( Chen et al . 2011 ) โดยทั่วไปการป้องกันการเชื่อมข้อบกพร่องและเรียบเนียนของผิว เชื่อมจะถูกพิจารณาว่าเป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพเพื่อเพิ่มความต้านทานการกัดกร่อนของรอยเชื่อม ( Chen et al . 2011 ) ( กัว et al .2006 ) ( ยัน et al . 2007 )3 . สรุปในการศึกษานี้ ประเด็นหลักที่เกี่ยวข้องกับเลเซอร์เชื่อมเหล็กบนตักของสังกะสี เคลือบอลูมิเนียม ซึ่งเป็นที่ใช้กันทั่วไปในการเย็บปะติดปะต่อกันว่างโปรแกรมสำหรับการผลิตของร่างกายของรถที่ถูกกล่าวถึงและแตกต่างกันแนวทางที่นำเสนอในวรรณคดี เพื่อหลีกเลี่ยงปัญหาเหล่านี้ดู ข้อสรุปหลักคือ :การป้อนข้อมูลความร้อนสูงสามารถเร่งการเจริญเติบโตของเปราะชนิดสารประกอบ ( imcs ) โดยทั่วไปที่สูงขึ้นความแข็งแรงของรอยเชื่อมที่ได้ประสบเมื่อความหนาของชั้นหรือเปราะได้น้อยกว่า 10 μม.นอกจากความหนาของชั้น หรือปัจจัยอื่นๆ เช่น องค์ประกอบ และการ imcs เช่นเดียวกับความผูกพันและการแพร่กระจายระหว่างองค์ประกอบที่อาจจะมีการประสานพลังการใช้ก๊าซไนโตรเจนเป็นก๊าซคลุม สามารถ มี ผล ประโยชน์ เช่น การก่อตัวของเปราะ imcs จึงปรับปรุงเชื่อมพลัง นี้อาจจะเนื่องจากสูงกว่าค่าการนำความร้อนของไนโตรเจนเมื่อเทียบกับ AR รวมทั้ง likelinessของปฏิกิริยาระหว่างพลาสมาไนโตรเจนและอัลไอแบบอลูมิเนียมไนไตรด์แทน อัลริช imcs .ชนิดของแก๊สที่สามารถมีอิทธิพลต่อความต้านทานการกัดกร่อนของเชื่อม ก๊าซเฉื่อยที่มีความหนาแน่นสูงสามารถปกป้องหล่อพูลกับวัว