1972]. In plain cements exposed to

1972]. In plain cements exposed to such a mixed sulfate environment, MgSO4 react
with Ca(OH)2 to form gypsum as shown in the following equations:

Ca(OH)2 + Na2SO4 + 2H2O → CaSO4. 2H2O + 2 NaOH (i)

Ca(OH)2 + MgSO4 + 2H2O → CaSO4.2H2O + Mg(OH)2 (ii)

Since in microsilica blended cements Ca(OH)2 is consumed and C-S-H gel is formed,
MgSO4 reacts more directly with C-S-H gel in the following manner:

3CaO.2SiO2.xH2O + 3 MgSO4 + (10-x) H2O → 3 (CaSO4.2H2O) + 3 Mg(OH)2
+ 2SiO2H2O (iii)
4 Mg (OH)2 + SiO2 . nH2O → 4 MgO.SiO2.8.5H2O + (n-4.5) H2O (iv)
[Al-Amoudi et al., 1995]

Thus, in the case of microsilica blended cements presence of more Ca(OH)2 in the pore
solution will lead to formation of more C-S-H which improves the strength and
corrosion protection behavior of concrete in chloride environment while on the contrary
will have adverse effect in the seawater environment due to presence of Mg2+
cations
which converts C-S-H to less protected M-S-H. It is known that the ratio of C3S/C2S
controls the quantum of Ca(OH)2 in hydrated cement, higher the C3S more the
liberation of Ca(OH)2 [Rasheeduzzaffar et al., 1990]. As the C3S/C2S ratio of OPC is
3.52 while that of SRC is 2.49, formation of more C-S-H in microsilica blended OPC
improves the corrosion protection in chloride environment (Figure 2B) while in
seawater it deteriorates (Figure 2A).

4.3 Immersion Test

During visual inspection of the concrete specimens, immersed in seawater for one year,
signs of chipping off was observed in the specimens of OPC blended with microsilica
(Figures 3-6). It is important to mention that chipping was more in air-exposed portion
of the specimens as compared to the portion which was immersed in the seawater. The
surface condition of OPC specimens blended with UDMS and DMS (Figures 3 and 4)
indicates that the chipping problem has aggravated on blending with microsilica, while
this type of adverse effect of microsilica has not been observed on blending SRC with

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

1972] ในซีเมนต์ธรรมดาสัมผัสกับสภาพแวดล้อมเช่นซัลเฟตผสม MgSO4
ตอบสนองด้วยแคลิฟอร์เนีย (OH) 2 ในรูปแบบยิปซั่มดังแสดงในสมการต่อไปนี้:

แคลิฟอร์เนีย (OH) 2 Na2SO4 2H2O → CaSO4 2H2O 2 NaOH (i)

แคลิฟอร์เนีย (OH) 2 MgSO4 2H2O → caso4.2h2o มิลลิกรัม (OH) 2 (ii)

ตั้งแต่ใน microsilica ผสมซีเมนต์แคลิฟอร์เนีย (OH) 2 มีการบริโภคและเจล csh จะเกิดขึ้น
MgSO4 ตอบสนองมากขึ้นโดยตรงกับเจล csh ในลักษณะดังต่อไปนี้:

3cao.2sio2.xh2o 3 MgSO4 (10-x) h2o → 3 (caso4.2h2o) 3 มิลลิกรัม (OH) 2
2sio2h2o (iii)
4 มิลลิกรัม (OH ) 2 SiO2 nH2O → 4 mgo.sio2.8.5h2o (n-4.5) h2o (iv)
[อัล Amoudi และคณะ. 1995]

ดังนั้นในกรณีของ microsilica ผสมซีเมนต์ที่มีมากขึ้นแคลิฟอร์เนีย (OH) 2 ใน รูขุมขน
ทางออกที่จะนำไปสู่​​การก่อตัวของ csh มากขึ้นซึ่งช่วยเพิ่มความแข็งแรงและ
พฤติกรรมป้องกันการกัดกร่อนของคอนกรีตในสภาพแวดล้อมคลอไรด์ในขณะที่ในทางตรงกันข้าม
จะมีผลกระทบต่อสภาพแวดล้อมในน้ำทะเลเนื่องจากการมี Mg2 ขณะ

ไพเพอร์ที่แปลง csh การป้องกันน้อย MSH . เป็นที่รู้จักกันว่าอัตราส่วนของ c3s/c2s
ควบคุมควอนตัมของแคลิฟอร์เนีย (OH) 2 ในซีเมนต์ไฮเดรท,c3s สูงขึ้น
ปลดปล่อยของแคลิฟอร์เนีย (OH) 2 [rasheeduzzaffar et al,. 1990] เป็นอัตราส่วน c3s/c2s ของ OPC เป็น
3.52 ขณะที่ของ src คือ 2.49, การก่อตัวของ csh มากขึ้นใน microsilica ผสม OPC
ช่วยป้องกันการกัดกร่อนในสภาพแวดล้อมคลอไรด์ (รูปที่ 2b) ในขณะที่ในน้ำทะเล
มันเสื่อม (รูปที่ 2a)

4.3 การทดสอบการแช่

ในระหว่างการตรวจสอบภาพของตัวอย่างคอนกรีตแช่อยู่ในน้ำทะเลเป็นเวลาหนึ่งปี
สัญญาณของการบิ่นออกเป็นข้อสังเกตในตัวอย่างของ OPC ผสมกับ microsilica
(ตัวเลข 3-6) มันเป็นสิ่งสำคัญที่จะพูดถึงว่าบิ่นเป็นมากขึ้นในอากาศสัมผัสส่วน
ตัวอย่างเมื่อเทียบกับส่วนที่ถูกแช่ในน้ำทะเล
สภาพพื้นผิวของตัวอย่าง OPC ผสมกับ udms และ DMS (ตัวเลข 3 และ 4)
แสดงให้เห็นว่าปัญหาที่เกิดบิ่นได้กำเริบในการผสมด้วย microsilica ขณะ
ชนิดของผลกระทบที่ไม่พึงประสงค์ของ microsilica นี้ยังไม่ได้ถูกตั้งข้อสังเกตเกี่ยวกับการผสม src ด้วย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

1972] . ในการสัมผัสเช่นระบบซัลเฟตผสมกับซีเมนต์ธรรมดา MgSO4 ตอบสนอง
กับ Ca (OH) 2 จะฟอร์มยิปซัมดังแสดงในสมการต่อไปนี้:

→ 2H2O Na2SO4 Ca (OH) 2 CaSO4 2H2O NaOH 2 (i)

Ca (OH) 2 MgSO4 2H2O → CaSO4.2H2O Mg (OH) 2 (สอง)

เนื่องจากใน microsilica ผสมซีเมนต์ใช้ Ca (OH) 2 และ C-S-H เจจะเกิดขึ้น,
MgSO4 ทำปฏิกิริยากับ C-S-H เจขึ้นโดยตรงในลักษณะต่อไปนี้:

3CaO.2SiO2.xH2O 3 MgSO4 (10-x) H2O → 3 (CaSO4.2H2O) 3 Mg (OH) 2
2SiO2H2O (iii)
4 SiO2 Mg (OH) 2 → nH2O 4 MgO.SiO2.8.5H2O (n-4.5) H2O (iv)
[อัล-Amoudi และ al., 1995]

ดังนั้น ในกรณีของ microsilica ผสมซีเมนต์สถานะของเพิ่มเติม Ca (OH) 2 ในรูขุมขน
แก้ปัญหาจะนำไปสู่การก่อตัวของเพิ่มเติม C-S-H ซึ่งเพิ่มความแข็งแรง และ
พฤติกรรมป้องกันการกัดกร่อนของคอนกรีตในสภาพแวดล้อมของคลอไรด์ในขณะที่ดอก
จะมีผลเสียต่อสิ่งแวดล้อมทะเลเนื่องจากของ Mg2
เป็นของหายาก
ซึ่งแปลง C-S-H น้อยป้องกัน M-S H. เป็นที่รู้จักกันที่อัตราส่วนของ C3S/C2S
ควบคุมควอนตัมของ Ca (OH) 2 ในผลิตภัณฑ์ปูนซีเมนต์ สูง C3S เพิ่มเติมการ
ปลดปล่อยของ Ca (OH) 2 [Rasheeduzzaffar et al., 1990] C3S/C2S อัตราส่วนของ OPC เป็น
3.52 ขณะที่นาย 2.49 ผู้แต่งเพิ่มเติม C-S-H ใน microsilica ผสม OPC
ช่วยป้องกันสนิมในคลอไรด์ (รูปที่ 2B) ในขณะที่ใน
ทะเลมัน deteriorates (รูป 2A)

4.3 แช่ทดสอบ

ระหว่างตรวจสอบภาพ specimens คอนกรีต แช่อยู่ในน้ำทะเลหนึ่งปี,
ของชิปปิ้งออกถูกสังเกตในไว้เป็นตัวอย่างของ OPC ที่ผสมกับ microsilica
(ตัวเลข 3-6) จำเป็นต้องพูดถึงว่า ไม่มีไดร์ฟเพิ่มเติมในส่วนที่สัมผัสกับอากาศ
ของไว้เป็นตัวอย่างโดยเปรียบเทียบกับส่วนที่ถูกแช่อยู่ในน้ำทะเล ใน
สภาพพื้นผิวของ OPC ไว้เป็นตัวอย่างผสมกับ UDMS และ DMS (ตัวเลข 3 และ 4)
บ่งชี้ว่า ปัญหาไดร์ฟมี aggravated บนผสมกับ microsilica ขณะ
สังเกตอาการข้างเคียงของ microsilica ชนิดนี้บนผสมกับ SRC ไม่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

1972 ] ซึ่งช่วยเพิ่ม ศักยภาพ ในพื้นที่ราบสัมผัสกับ สภาพแวดล้อม จุนสีผสมที่ 4 ปฏิกริยาดังกล่าว mgso
กับ CA (โอ) 2 ไปที่แบบฟอร์มทำเต้าหู้ตามที่แสดงในยุคต่อไปนี้:

ไม่(โอ) 2 นา 2 และ 42 H 2 O caso4 “→”. 2 H 2 O 2 โซดาไฟ( i )

ไม่(โอ) 2 mgso 42 H 2 O “→” caso 4.2 H 2 O มก.(โอ), 2 ( ii )

เนื่องจากใน microsilica ผสมผสานซึ่งช่วยเพิ่ม ศักยภาพ ไม่(โอ) 2 จะถูกใช้งานและ c - S - h เจลจะ,
mgso 4 จะตอบสนองเพิ่มเติมโดยตรงกับ C - S - h เจลในลักษณะต่อไปนี้:

3 cao. 2 sio2 . XH 2 O 3 mgso 4 ( 10 - X ) H 2 O “→” 3 ( caso 4.2 H 2 O ) 3 มก.(โอ) 2
2 SIO 2 H 2 O ( iii )
4 มก.(โอ) 2 SIO 2 . NH 2 O “→” 4 mgo . sio2. 8.5 H 2 O ( N -4.5 ) H 2 O ( IV )
[ al-amoudi et al ., 1995 ]

ดังนั้นในกรณีที่มีการผสมผสาน microsilica ซึ่งช่วยเพิ่ม ศักยภาพ การมีมากกว่าไม่(โอ) 2 ในรู
โซลูชันจะนำไปสู่การเกิดมากขึ้น c - S - h ซึ่งช่วยเพิ่มความแข็งแรงและป้องกันการเกิดสนิม
การป้องกันพฤติกรรมของคอนกรีตในคลอไรด์ สภาพแวดล้อม ในขณะที่อยู่ในที่ขัดต่อ
จะได้มีหลายฝ่ายที่มีผลบังคับใช้ในทะเล สภาพแวดล้อม เนื่องจากมีการมีอยู่ของมก. 2

อีกมากมายที่จะแปลง c - S - h ไม่ได้รับการคุ้มครอง m - S - H เป็นที่ทราบกันดีว่าอัตราส่วนของ C 3 S / C 2 S
การควบคุมปริมาณของ CA (โอ) 2 ในปูนซีเมนต์ซึ่งมีน้ำสูงกว่า C 3 s ที่มากขึ้น
การปลดปล่อยของ CA (โอ) 2 [ rasheeduzzaffar et al . 1990 ] เป็นที่ C 3 S / C 2 S อัตราส่วนของ OPC คือ
3.52 ส่วนใน src คือ 2.49 ,การเกิดมากขึ้น c - S - h ใน microsilica ผสมผสาน OPC
ปรับปรุงป้องกันการเกิดสนิมในการคุ้มครองสิ่งแวดล้อมคลอไรด์(รูปที่ 2 b )ในขณะที่อยู่ใน
ทะเลมันไม่ดี(รูปที่ 2 )

4.3 ดื่มด่ำกับการทดสอบ

ในระหว่างการตรวจสอบของตัวอย่างที่เป็นรูปธรรมแทรกตัวอยู่ในทะเลเป็นเวลาหนึ่งปี
ป้ายของกระเด็นออกพบว่าในตัวอย่างของ OPC ผสมผสานเข้ากับ microsilica
(ตัวเลข 3-6 3-6 3-6 3-6 ) เป็นเรื่องสำคัญที่จะต้องกล่าวถึงที่กระเด็นได้มากขึ้นในส่วนของอากาศถูกเปิดเผย
ของตัวอย่างที่เมื่อเทียบกับส่วนที่เป็นแทรกตัวอยู่ในทะเล สภาพ
พื้นผิวของตัวอย่าง OPC ผสมผสานเข้ากับ udms และ DMS :(ตัวเลข 3 และ 4 )
แสดงว่าปัญหากระเด็นได้ทวีความรุนแรงยิ่งขึ้นในผสมผสานเข้ากับ microsilica ในขณะที่
ประเภท นี้ของผลกระทบของ microsilica ไม่ได้สังเกตเห็นในการผสมผสาน src พร้อมด้วย