- ข้อความ
- ประวัติศาสตร์
(b)Stage 2-Conditions at time of pl
(b)Stage 2-Conditions at time of placing wet concrete on girder
For the usual case where the girder is not propped during construction the girder alone must carry its own weight of the wet concrete. At this stage, which is some time after prestress transfer, the concrete strength will have reached f’c while the prestressing force will lie between the initial force Pi and the final force, Pf. As a simplification, the prestressing force is conservatively taken as Pf . The concrete stresses at this stage can therefore be calculated as
Ft = - Pi/Ag + Pieg/Stg – (Mdg+Mds)/Stg (6-27)
Fb = - Pi/Ag - Pieg/Stg + (Mdg+Mds)/Stg (6-28)
Where Mds in the moment caused by the dead load of the wet concrete and associated fromwork. These calculated stresses must satisfy the final stress limits for the girder concrete (e.g., see Table 6-2).
(c)Stage 3 – Final conditions
The hardening of the cast-in-place concrete results in a composite section that will resist all future loading as a unit. Because the precast concrete girder was strained when the
cast –in-place concrete was joined to it, there will be a strain discontinuity at the interface of the two concrete, which must be taken into account when predicting the response of the composite girder.
The actual behavior of a composite girder is rather complex, in that with time there will be a redistribution of stresses between the precast concrete and the cast-in-place concrete due to creep and differential shrinkage. Methods for predicting this complex response are discussed in Section 5.17.
For design purposes a simple procedure is typically used to predict the concrete stresses. It is assumed that the stresses on the girder due to prestress(Pf), self-weight of the girder (Dg), and weight of the cast-in-place concrete (Ds) remain unchanged from those calculated in Stage 2. The stresses due to the additional dead load (Dadd) and the live load (L) are assumed to be resisted by the composite section, with the final stresses being found by summing these two sets of stresses (see Fig. 6-23). In computing the stresses in the composite section the cast-in-place concrete, having an elastic modulus of Ecs is transformed to an equivalently stiff area of precast concrete, having an elastic modulus of Ecg.
The stress at the top face of the composite section, fts, is
Fts = (Mda+Ml)/Stc . Ecs/Ecg (6-29)
Where Mda is the moment due to additional dead load applied after the cast-in-place concrete hardens, Ml is the live-load moment, and Stc is the section modulus of the composite transformed section.
The stress at the top face of the precast girder is
Ftg = - Pf/Ag + Pfeg/Stg - (Mdg+Mds)/Stg - (Mda+Ml)/Sic (6-30)
The stress in the bottom face of the precast girder is
Fbg = - Pf/Ag - Pfeg/Sbg + (Mdg+Mds)/Sbg + (Mda+Ml)/Sbc (6-31)
Where Sic and Sbc are the section moduli of the composite transformed section for calculating flexural stresses at the interface of the two concretes and at the bottom face, respectively. These calculated stresses must satisfy the final stress on the bottom fiber, Eq. (6-31), often govens the choice of the prestressing force.
In additions to investigating the stresses at the three stages listed above, it is necessary to satisfy the strength requirements at both stage2 and stage3. In checking the flexural strength of the composite section for the final conditions (stage3) it is conventional to ignore the strain discontinuity at the interface, but of course to account for the actual strength of the cast-in-place concrete in calculating the depth of the compression zone. In checking the shear strength, the full depth of thecomposite member used.
The deflections for composite members can be estimated using the multipliers given in Table 5-10. An example of the design of a composite bridge girder is given in Chapter13
For the usual case where the girder is not propped during construction the girder alone must carry its own weight of the wet concrete. At this stage, which is some time after prestress transfer, the concrete strength will have reached f’c while the prestressing force will lie between the initial force Pi and the final force, Pf. As a simplification, the prestressing force is conservatively taken as Pf . The concrete stresses at this stage can therefore be calculated as
Ft = - Pi/Ag + Pieg/Stg – (Mdg+Mds)/Stg (6-27)
Fb = - Pi/Ag - Pieg/Stg + (Mdg+Mds)/Stg (6-28)
Where Mds in the moment caused by the dead load of the wet concrete and associated fromwork. These calculated stresses must satisfy the final stress limits for the girder concrete (e.g., see Table 6-2).
(c)Stage 3 – Final conditions
The hardening of the cast-in-place concrete results in a composite section that will resist all future loading as a unit. Because the precast concrete girder was strained when the
cast –in-place concrete was joined to it, there will be a strain discontinuity at the interface of the two concrete, which must be taken into account when predicting the response of the composite girder.
The actual behavior of a composite girder is rather complex, in that with time there will be a redistribution of stresses between the precast concrete and the cast-in-place concrete due to creep and differential shrinkage. Methods for predicting this complex response are discussed in Section 5.17.
For design purposes a simple procedure is typically used to predict the concrete stresses. It is assumed that the stresses on the girder due to prestress(Pf), self-weight of the girder (Dg), and weight of the cast-in-place concrete (Ds) remain unchanged from those calculated in Stage 2. The stresses due to the additional dead load (Dadd) and the live load (L) are assumed to be resisted by the composite section, with the final stresses being found by summing these two sets of stresses (see Fig. 6-23). In computing the stresses in the composite section the cast-in-place concrete, having an elastic modulus of Ecs is transformed to an equivalently stiff area of precast concrete, having an elastic modulus of Ecg.
The stress at the top face of the composite section, fts, is
Fts = (Mda+Ml)/Stc . Ecs/Ecg (6-29)
Where Mda is the moment due to additional dead load applied after the cast-in-place concrete hardens, Ml is the live-load moment, and Stc is the section modulus of the composite transformed section.
The stress at the top face of the precast girder is
Ftg = - Pf/Ag + Pfeg/Stg - (Mdg+Mds)/Stg - (Mda+Ml)/Sic (6-30)
The stress in the bottom face of the precast girder is
Fbg = - Pf/Ag - Pfeg/Sbg + (Mdg+Mds)/Sbg + (Mda+Ml)/Sbc (6-31)
Where Sic and Sbc are the section moduli of the composite transformed section for calculating flexural stresses at the interface of the two concretes and at the bottom face, respectively. These calculated stresses must satisfy the final stress on the bottom fiber, Eq. (6-31), often govens the choice of the prestressing force.
In additions to investigating the stresses at the three stages listed above, it is necessary to satisfy the strength requirements at both stage2 and stage3. In checking the flexural strength of the composite section for the final conditions (stage3) it is conventional to ignore the strain discontinuity at the interface, but of course to account for the actual strength of the cast-in-place concrete in calculating the depth of the compression zone. In checking the shear strength, the full depth of thecomposite member used.
The deflections for composite members can be estimated using the multipliers given in Table 5-10. An example of the design of a composite bridge girder is given in Chapter13
0/5000
(b)เงื่อนไข 2 ระยะเวลาของการทำคอนกรีตเปียกบนคาน สำหรับกรณีปกติที่เห็นท่อนซุงจะไม่ร่วมในระหว่างการก่อสร้าง คานเพียงอย่างเดียวต้องมีคอนกรีตเปียกน้ำหนักตัวเอง ในขั้นตอนนี้ ซึ่งเป็นเวลาหลังจากโอน prestress แรงคอนกรีตจะมีถึง f'c ขณะกองทัพ prestressing จะอยู่ระหว่างแรงเริ่มต้นปี่และสุดท้ายแรง Pf. Conservatively นำมาแรง prestressing เป็นรวบ เป็น Pf ดังนั้นสามารถคำนวณความเครียดคอนกรีตในระยะนี้เป็น ฟุต = - Pi/Ag + Pieg/Stg – (Mdg + ติด) / Stg (6-27) Fb = Pieg/Stg - Ag ปี่ - + (Mdg + ติด) / Stg (6-28) ที่ติดในขณะนี้เกิดจากการโหลดตายของคอนกรีตเปียก และ fromwork ที่เกี่ยวข้อง เหล่านี้คำนวณความเครียดต้องตอบสนองข้อจำกัดสุดท้ายเครียดคอนกรีตคาน (เช่น ดูตาราง 6-2)(c)ขั้นตอนที่ 3 – เงื่อนไขสุดท้าย แข็งของคอนกรีตหล่อในผลลัพธ์ในส่วนผสมที่จะต้านทานโหลดในอนาคตทั้งหมดเป็นหน่วย เนื่องจากคานคอนกรีตหล่อสำเร็จถูกย้ำเมื่อการ นักแสดงใน-คอนกรีตเข้าร่วมนั้น จะมีโฮต้องใช้อินเตอร์เฟซของคอนกรีตสอง ซึ่งต้องนำมาพิจารณาเมื่อคาดการณ์การตอบสนองของคานคอมโพสิต ที่ลักษณะการทำงานจริงของคานคอมโพสิตมีความซับซ้อนค่อนข้าง ที่เวลา จะมีซอร์สของความตึงเครียดระหว่างคอนกรีตหล่อสำเร็จและคอนกรีตหล่อในเนื่องจากหดตัวคืบและแตกต่างกัน วิธีการคาดการณ์การตอบสนองที่ซับซ้อนนี้จะกล่าวถึงในส่วน 5.17 สำหรับการออกแบบ ขั้นตอนง่าย ๆ โดยปกติจะใช้เพื่อทำนายความเครียดคอนกรีต เป็นสมมติว่า ความตึงเครียดบนคานเนื่องจาก prestress(Pf) ตนเองน้ำหนักของคาน (กิจ), และน้ำหนักของคอนกรีตหล่อใน (Ds) ยังคงไม่เปลี่ยนแปลงจากคำนวณในขั้น 2 เครียดตายเพิ่มเติมโหลด (ฮิลล์) และโหลด live (L) จะถือว่าเป็น resisted โดยส่วนรวม มีเครียดสุดท้ายที่ถูกพบ โดยรวมเหล่านี้สองชุดของความเครียด (ดู Fig. 6-23) ในการคำนวณความเครียดในส่วนผสมคอนกรีตหล่อใน มีโมดูลัสความยืดหยุ่นของ Ecs มีแปลงไปยังพื้นที่ equivalently แข็งคอนกรีตหล่อสำเร็จ มีโมดูลัสความยืดหยุ่นของ Ecg เป็นความเครียดที่หน้าด้านบนของส่วนผสม fts Fts = (Mda + Ml) / Stc Ecg Ecs (6-29)Mda ขณะนี้เนื่องจากโหลดตายเพิ่มเติมที่ใช้หลังจาก hardens คอนกรีตหล่อใน มลโหลดอยู่ขณะนี้ และ Stc เป็นโมดูลัสของส่วนของส่วนผสมแปรรูป เป็นความเครียดที่หน้าด้านบนของคานสะพาน Ftg = - Pf/Ag + Pfeg/Stg - (Mdg + ติด) / Stg - (Mda + Ml) / ซิลิก้อน (6-30)มีความเครียดในหน้าล่างของคานสะพาน Fbg = - Pf Ag - Pfeg/Sbg + (Mdg + ติด) / Sbg + (Mda + Ml) / Sbc (6-31)Sic และ Sbc moduli ส่วนของส่วนผสมแปรรูปสำหรับการคำนวณความเครียด flexural ที่อินเทอร์เฟซของ concretes สอง และ ด้าน หน้าด้านล่าง ตามลำดับ ความเครียดเหล่านี้คำนวณได้ต้องตอบสนองความเครียดสุดท้ายบนล่างไฟเบอร์ Eq. (6-31), govens มักจะเลือกบังคับ prestressing ในส่วนเพิ่มเติมเพื่อตรวจสอบความตึงเครียดในขั้นสามข้าง ได้เพื่อตอบสนองความต้องการความแข็งแรงที่ทั้ง stage2 stage3 ในการตรวจสอบความแข็งแรงของส่วนผสมสำหรับเงื่อนไขสุดท้าย (stage3) flexural ได้ปกติเฉยโฮต้องใช้อินเตอร์เฟซ แต่แน่นอนแรงจริงของคอนกรีตหล่อในที่ในการคำนวณความลึกของโซนรวมบัญชี ในการตรวจสอบแรงเฉือน ระยะความลึกของสมาชิก thecomposite ที่ใช้ Deflections สำหรับสมาชิกคอมโพสิตสามารถประเมินใช้ multipliers ที่กำหนดในตาราง 5-10 ตัวอย่างของการออกแบบคานสะพานคอมโพสิตได้ใน Chapter13
การแปล กรุณารอสักครู่..
(b)Stage 2-Conditions at time of placing wet concrete on girder
For the usual case where the girder is not propped during construction the girder alone must carry its own weight of the wet concrete. At this stage, which is some time after prestress transfer, the concrete strength will have reached f’c while the prestressing force will lie between the initial force Pi and the final force, Pf. As a simplification, the prestressing force is conservatively taken as Pf . The concrete stresses at this stage can therefore be calculated as
Ft = - Pi/Ag + Pieg/Stg – (Mdg+Mds)/Stg (6-27)
Fb = - Pi/Ag - Pieg/Stg + (Mdg+Mds)/Stg (6-28)
Where Mds in the moment caused by the dead load of the wet concrete and associated fromwork. These calculated stresses must satisfy the final stress limits for the girder concrete (e.g., see Table 6-2).
(c)Stage 3 – Final conditions
The hardening of the cast-in-place concrete results in a composite section that will resist all future loading as a unit. Because the precast concrete girder was strained when the
cast –in-place concrete was joined to it, there will be a strain discontinuity at the interface of the two concrete, which must be taken into account when predicting the response of the composite girder.
The actual behavior of a composite girder is rather complex, in that with time there will be a redistribution of stresses between the precast concrete and the cast-in-place concrete due to creep and differential shrinkage. Methods for predicting this complex response are discussed in Section 5.17.
For design purposes a simple procedure is typically used to predict the concrete stresses. It is assumed that the stresses on the girder due to prestress(Pf), self-weight of the girder (Dg), and weight of the cast-in-place concrete (Ds) remain unchanged from those calculated in Stage 2. The stresses due to the additional dead load (Dadd) and the live load (L) are assumed to be resisted by the composite section, with the final stresses being found by summing these two sets of stresses (see Fig. 6-23). In computing the stresses in the composite section the cast-in-place concrete, having an elastic modulus of Ecs is transformed to an equivalently stiff area of precast concrete, having an elastic modulus of Ecg.
The stress at the top face of the composite section, fts, is
Fts = (Mda+Ml)/Stc . Ecs/Ecg (6-29)
Where Mda is the moment due to additional dead load applied after the cast-in-place concrete hardens, Ml is the live-load moment, and Stc is the section modulus of the composite transformed section.
The stress at the top face of the precast girder is
Ftg = - Pf/Ag + Pfeg/Stg - (Mdg+Mds)/Stg - (Mda+Ml)/Sic (6-30)
The stress in the bottom face of the precast girder is
Fbg = - Pf/Ag - Pfeg/Sbg + (Mdg+Mds)/Sbg + (Mda+Ml)/Sbc (6-31)
Where Sic and Sbc are the section moduli of the composite transformed section for calculating flexural stresses at the interface of the two concretes and at the bottom face, respectively. These calculated stresses must satisfy the final stress on the bottom fiber, Eq. (6-31), often govens the choice of the prestressing force.
In additions to investigating the stresses at the three stages listed above, it is necessary to satisfy the strength requirements at both stage2 and stage3. In checking the flexural strength of the composite section for the final conditions (stage3) it is conventional to ignore the strain discontinuity at the interface, but of course to account for the actual strength of the cast-in-place concrete in calculating the depth of the compression zone. In checking the shear strength, the full depth of thecomposite member used.
The deflections for composite members can be estimated using the multipliers given in Table 5-10. An example of the design of a composite bridge girder is given in Chapter13
For the usual case where the girder is not propped during construction the girder alone must carry its own weight of the wet concrete. At this stage, which is some time after prestress transfer, the concrete strength will have reached f’c while the prestressing force will lie between the initial force Pi and the final force, Pf. As a simplification, the prestressing force is conservatively taken as Pf . The concrete stresses at this stage can therefore be calculated as
Ft = - Pi/Ag + Pieg/Stg – (Mdg+Mds)/Stg (6-27)
Fb = - Pi/Ag - Pieg/Stg + (Mdg+Mds)/Stg (6-28)
Where Mds in the moment caused by the dead load of the wet concrete and associated fromwork. These calculated stresses must satisfy the final stress limits for the girder concrete (e.g., see Table 6-2).
(c)Stage 3 – Final conditions
The hardening of the cast-in-place concrete results in a composite section that will resist all future loading as a unit. Because the precast concrete girder was strained when the
cast –in-place concrete was joined to it, there will be a strain discontinuity at the interface of the two concrete, which must be taken into account when predicting the response of the composite girder.
The actual behavior of a composite girder is rather complex, in that with time there will be a redistribution of stresses between the precast concrete and the cast-in-place concrete due to creep and differential shrinkage. Methods for predicting this complex response are discussed in Section 5.17.
For design purposes a simple procedure is typically used to predict the concrete stresses. It is assumed that the stresses on the girder due to prestress(Pf), self-weight of the girder (Dg), and weight of the cast-in-place concrete (Ds) remain unchanged from those calculated in Stage 2. The stresses due to the additional dead load (Dadd) and the live load (L) are assumed to be resisted by the composite section, with the final stresses being found by summing these two sets of stresses (see Fig. 6-23). In computing the stresses in the composite section the cast-in-place concrete, having an elastic modulus of Ecs is transformed to an equivalently stiff area of precast concrete, having an elastic modulus of Ecg.
The stress at the top face of the composite section, fts, is
Fts = (Mda+Ml)/Stc . Ecs/Ecg (6-29)
Where Mda is the moment due to additional dead load applied after the cast-in-place concrete hardens, Ml is the live-load moment, and Stc is the section modulus of the composite transformed section.
The stress at the top face of the precast girder is
Ftg = - Pf/Ag + Pfeg/Stg - (Mdg+Mds)/Stg - (Mda+Ml)/Sic (6-30)
The stress in the bottom face of the precast girder is
Fbg = - Pf/Ag - Pfeg/Sbg + (Mdg+Mds)/Sbg + (Mda+Ml)/Sbc (6-31)
Where Sic and Sbc are the section moduli of the composite transformed section for calculating flexural stresses at the interface of the two concretes and at the bottom face, respectively. These calculated stresses must satisfy the final stress on the bottom fiber, Eq. (6-31), often govens the choice of the prestressing force.
In additions to investigating the stresses at the three stages listed above, it is necessary to satisfy the strength requirements at both stage2 and stage3. In checking the flexural strength of the composite section for the final conditions (stage3) it is conventional to ignore the strain discontinuity at the interface, but of course to account for the actual strength of the cast-in-place concrete in calculating the depth of the compression zone. In checking the shear strength, the full depth of thecomposite member used.
The deflections for composite members can be estimated using the multipliers given in Table 5-10. An example of the design of a composite bridge girder is given in Chapter13
การแปล กรุณารอสักครู่..
( ข ) 2-conditions ขั้นตอนในเวลาของการวางคอนกรีตเปียกบนคาน
สำหรับกรณีปกติที่คานไม่ใช่ propped ในระหว่างการก่อสร้างคานคนเดียวต้องแบกน้ำหนักของตัวเองของคอนกรีตเปียก ในขั้นตอนนี้ ซึ่งบางครั้งหลังจากการถ่ายโอนการตลาด , คอนกรีตกำลังจะมาถึง f'c ในขณะที่เหล็กเสริมแรงจะอยู่ระหว่างการบังคับ พี และ พลัง สุดท้าย pf .เป็นหนึ่งเดียว , การอัดแรงพลังอนุรักษ์นิยมไป pf . คอนกรีต ความเครียด ในขั้นตอนนี้จึงสามารถคำนวณเป็นฟุต =
- PI / AG pieg / STG ( MD5 ( MDS ) / STG ( 6-27 )
FB = - PI / AG - pieg / STG ( MD5 MDS ) / STG ( 6-28 )
ที่ MDS ในช่วงเวลาที่เกิดจากน้ำหนักบรรทุกของ คอนกรีตที่เปียกและความ .เหล่านี้คำนวณความเค้นความเครียดต้องตอบสนองสุดท้ายข้อจำกัดในคานคอนกรีต เช่น เห็นตารางที่ 2 )
( C ) 3 ขั้นตอนสุดท้าย–เงื่อนไข
หล่อคอนกรีตแข็งของผลลัพธ์ในส่วนประกอบที่จะต้านทานโหลดทั้งหมดในอนาคตเป็นหน่วย เพราะคานคอนกรีตสำเร็จรูปกำลังตึงเครียดเมื่อ
หล่อคอนกรีตสำหรับสถานที่ก็เข้าร่วมได้จะมีความเครียดความไม่ต่อเนื่องในอินเตอร์เฟซของทั้งสอง คอนกรีต ซึ่งจะต้องนำมาพิจารณาเมื่อประเมินการตอบสนองของคานคอมโพสิต .
พฤติกรรมที่แท้จริงของคานประกอบที่ค่อนข้างซับซ้อน ในเวลาจะมีการกระจายความเครียดระหว่างคอนกรีตสำเร็จรูปและหล่อคอนกรีตเนื่องจากการคืบและ ค่าการหดตัววิธีการทำนายการตอบสนองที่ซับซ้อนนี้จะกล่าวถึงในส่วน 5.17 .
ออกแบบวัตถุประสงค์ ขั้นตอนง่าย ๆ โดยทั่วไปจะใช้ทำนายความเครียดในคอนกรีต ว่ากันว่า ความเค้นในคานเนื่องจากการตลาด ( PF ) น้ำหนักตัวของคาน ( DG ) และน้ำหนักของคอนกรีตที่หล่อ ( DS ) ยังคงไม่เปลี่ยนแปลงจากที่คำนวณได้ในขั้นตอนที่ 2ความเครียดเนื่องจากน้ำหนักบรรทุกเพิ่มเติม ( dadd ) และมีชีวิตอยู่โหลด ( L ) จะถือว่ามี resisted โดยส่วนประกอบกับสุดท้ายเน้นถูกพบโดยรวม ทั้งสองชุดนี้เน้น ( ดูรูปที่ 6-23 ) ในการคำนวณความเค้นในส่วนคอมโพสิตหล่อคอนกรีต มีโมดูลัสยืดหยุ่นของ ECS จะถูกเปลี่ยนไปเป็นพื้นที่แข็งก้องของคอนกรีตสำเร็จรูป ,มีโมดูลัสยืดหยุ่นของคลื่นไฟฟ้าหัวใจ
ความเครียดที่เผชิญด้านบนของคอมโพสิต ส่วน เครดิต เป็นเครดิต =
( 2 มล. ) / stc . อีซี / ECG ( 6-29 )
ที่ 2 คือ ขณะนี้เนื่องจากเพิ่มเติมตายแรงหลังจากหล่อคอนกรีตแข็งตัว มล เป็น โหลด อยู่ขณะนี้ และ STC เป็นส่วนของคอมโพสิตัสเปลี่ยนส่วน
ความเครียดที่เผชิญด้านบนของคานสำเร็จรูปเป็น
ftg = PF / AG pfeg / STG ( MD5 MDS ) / STG - ( ( มล ) / SIC ( 6-30 )
เครียดในใบหน้าด้านล่างของคานสำเร็จรูปเป็น PF /
2 = - 1 - pfeg / sbg ( MD5 MDS ) / sbg ( MDA มิลลิลิตร ) / SBC ( 6-31++G )
ที่ SIC SBC มีเส้นใยและส่วนประกอบ แปลง ส่วนสำหรับการคำนวณความเค้นดัดในอินเตอร์เฟซของทั้งสองคอนกรีตและที่ใบหน้าด้านล่างตามลำดับเหล่านี้คำนวณความเครียดต้องตอบสนองความเครียดสุดท้ายบนเส้นใยด้านล่าง อีคิว ( 6-31++G ) มักจะ govens ทางเลือกของพื้นบังคับ ในส่วนการสืบสวน
ความเครียดที่สามขั้นตอนดังกล่าวข้างต้น จำเป็นต้องตอบสนองความต้องการที่ทั้งแรงและ stage2 stage3 .ในการตรวจสอบความแข็งแรงดัดขวางของส่วนประกอบสำหรับเงื่อนไขสุดท้าย ( stage3 ) มันเป็นปกติที่จะไม่เมื่อยไม่ต่อเนื่องอินเตอร์เฟซ แต่แน่นอนเพื่อให้บัญชีพลังที่แท้จริงของหล่อคอนกรีตในการคำนวณความลึกของการบีบอัดที่โซน ในการตรวจสอบความแข็งแรง เต็มลึกๆ
สมาชิกที่ใช้ส่วนการแอ่นตัวให้สมาชิกคอมโพสิตสามารถประมาณโดยใช้ตัวคูณให้ตารางที่ 1 . ตัวอย่างของการออกแบบของคานสะพานประกอบให้ใน chapter13
สำหรับกรณีปกติที่คานไม่ใช่ propped ในระหว่างการก่อสร้างคานคนเดียวต้องแบกน้ำหนักของตัวเองของคอนกรีตเปียก ในขั้นตอนนี้ ซึ่งบางครั้งหลังจากการถ่ายโอนการตลาด , คอนกรีตกำลังจะมาถึง f'c ในขณะที่เหล็กเสริมแรงจะอยู่ระหว่างการบังคับ พี และ พลัง สุดท้าย pf .เป็นหนึ่งเดียว , การอัดแรงพลังอนุรักษ์นิยมไป pf . คอนกรีต ความเครียด ในขั้นตอนนี้จึงสามารถคำนวณเป็นฟุต =
- PI / AG pieg / STG ( MD5 ( MDS ) / STG ( 6-27 )
FB = - PI / AG - pieg / STG ( MD5 MDS ) / STG ( 6-28 )
ที่ MDS ในช่วงเวลาที่เกิดจากน้ำหนักบรรทุกของ คอนกรีตที่เปียกและความ .เหล่านี้คำนวณความเค้นความเครียดต้องตอบสนองสุดท้ายข้อจำกัดในคานคอนกรีต เช่น เห็นตารางที่ 2 )
( C ) 3 ขั้นตอนสุดท้าย–เงื่อนไข
หล่อคอนกรีตแข็งของผลลัพธ์ในส่วนประกอบที่จะต้านทานโหลดทั้งหมดในอนาคตเป็นหน่วย เพราะคานคอนกรีตสำเร็จรูปกำลังตึงเครียดเมื่อ
หล่อคอนกรีตสำหรับสถานที่ก็เข้าร่วมได้จะมีความเครียดความไม่ต่อเนื่องในอินเตอร์เฟซของทั้งสอง คอนกรีต ซึ่งจะต้องนำมาพิจารณาเมื่อประเมินการตอบสนองของคานคอมโพสิต .
พฤติกรรมที่แท้จริงของคานประกอบที่ค่อนข้างซับซ้อน ในเวลาจะมีการกระจายความเครียดระหว่างคอนกรีตสำเร็จรูปและหล่อคอนกรีตเนื่องจากการคืบและ ค่าการหดตัววิธีการทำนายการตอบสนองที่ซับซ้อนนี้จะกล่าวถึงในส่วน 5.17 .
ออกแบบวัตถุประสงค์ ขั้นตอนง่าย ๆ โดยทั่วไปจะใช้ทำนายความเครียดในคอนกรีต ว่ากันว่า ความเค้นในคานเนื่องจากการตลาด ( PF ) น้ำหนักตัวของคาน ( DG ) และน้ำหนักของคอนกรีตที่หล่อ ( DS ) ยังคงไม่เปลี่ยนแปลงจากที่คำนวณได้ในขั้นตอนที่ 2ความเครียดเนื่องจากน้ำหนักบรรทุกเพิ่มเติม ( dadd ) และมีชีวิตอยู่โหลด ( L ) จะถือว่ามี resisted โดยส่วนประกอบกับสุดท้ายเน้นถูกพบโดยรวม ทั้งสองชุดนี้เน้น ( ดูรูปที่ 6-23 ) ในการคำนวณความเค้นในส่วนคอมโพสิตหล่อคอนกรีต มีโมดูลัสยืดหยุ่นของ ECS จะถูกเปลี่ยนไปเป็นพื้นที่แข็งก้องของคอนกรีตสำเร็จรูป ,มีโมดูลัสยืดหยุ่นของคลื่นไฟฟ้าหัวใจ
ความเครียดที่เผชิญด้านบนของคอมโพสิต ส่วน เครดิต เป็นเครดิต =
( 2 มล. ) / stc . อีซี / ECG ( 6-29 )
ที่ 2 คือ ขณะนี้เนื่องจากเพิ่มเติมตายแรงหลังจากหล่อคอนกรีตแข็งตัว มล เป็น โหลด อยู่ขณะนี้ และ STC เป็นส่วนของคอมโพสิตัสเปลี่ยนส่วน
ความเครียดที่เผชิญด้านบนของคานสำเร็จรูปเป็น
ftg = PF / AG pfeg / STG ( MD5 MDS ) / STG - ( ( มล ) / SIC ( 6-30 )
เครียดในใบหน้าด้านล่างของคานสำเร็จรูปเป็น PF /
2 = - 1 - pfeg / sbg ( MD5 MDS ) / sbg ( MDA มิลลิลิตร ) / SBC ( 6-31++G )
ที่ SIC SBC มีเส้นใยและส่วนประกอบ แปลง ส่วนสำหรับการคำนวณความเค้นดัดในอินเตอร์เฟซของทั้งสองคอนกรีตและที่ใบหน้าด้านล่างตามลำดับเหล่านี้คำนวณความเครียดต้องตอบสนองความเครียดสุดท้ายบนเส้นใยด้านล่าง อีคิว ( 6-31++G ) มักจะ govens ทางเลือกของพื้นบังคับ ในส่วนการสืบสวน
ความเครียดที่สามขั้นตอนดังกล่าวข้างต้น จำเป็นต้องตอบสนองความต้องการที่ทั้งแรงและ stage2 stage3 .ในการตรวจสอบความแข็งแรงดัดขวางของส่วนประกอบสำหรับเงื่อนไขสุดท้าย ( stage3 ) มันเป็นปกติที่จะไม่เมื่อยไม่ต่อเนื่องอินเตอร์เฟซ แต่แน่นอนเพื่อให้บัญชีพลังที่แท้จริงของหล่อคอนกรีตในการคำนวณความลึกของการบีบอัดที่โซน ในการตรวจสอบความแข็งแรง เต็มลึกๆ
สมาชิกที่ใช้ส่วนการแอ่นตัวให้สมาชิกคอมโพสิตสามารถประมาณโดยใช้ตัวคูณให้ตารางที่ 1 . ตัวอย่างของการออกแบบของคานสะพานประกอบให้ใน chapter13
การแปล กรุณารอสักครู่..
ภาษาอื่น ๆ
การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.
- yeah ,,, that's it ,, It's broken
- 今夜を祝うためにしているか？
- เน็ตที่บ้านช้าเหมือนเดิม
- นมตรามาดิ
- This duration in seconds during which pr
- Cold
- clue
- เค้าคือกำลังใจสำคัญในการอ่านหนังสือ
- บั้นปลายชีวิต ภายหลังที่พระเยซูได้ประกาศ
- Donnez-moi un kilo de farine et du sucre
- 산타님
- mood
- Qu'est-ce que vous avez
- love you too
- i like wear a veil
- ตอนนี้อยู่ที่ไหน
- /寂しい/悲しい/会いたい/居て/慰めて
- I can't tell you
- ถูก
- - Minor NC คือ ความผิดพลาดเล็กน้อยในขั้น
- I'm not Slowly and too fast
- บ้านของฉันเคยเลี้ยงหมาเเต่มันตาย คุณเลี้
- is a special variant of
- ฉันจะเขียนข้อความส่งไปที่อีเมล์คุณ มันจะ
