Figure 6 summarizes the result of a

Figure 6 summarizes the result of analyzing samples of
corrosion product removed from the bottom surface of the pipe
using x-ray diffraction. The observed diffraction pattern is
compared with standard patterns of FeCl3, FeCl2, Fe2O3, and
FeO(OH). An example illustrating the result of analyzing the
corrosion product by energy dispersive x-ray spectroscopy in a
scanning electron microscope is shown in Fig. 7. Combining
the above results could lead to the conclusion that the corrosion
product consisted of mixed iron chlorides and oxides indicating
that the pipe was subjected to corrosion attack by chloride ions
in defective regions of the insulating coating. However, the
problem was further compounded by intergranular cracking
suggesting that the pipe was subjected to both pitting corrosion
and stress corrosion cracking. It is known that stress corrosion
cracking of austenitic stainless steels is initiated at the grain
boundaries (Ref 1). As pointed out earlier, this behavior could
be related to localized deformation alongside grain boundaries.
In this regard, examination of the deformation substructure in
the vicinity of the perforation by transmission electron
microscopy revealed features typical of a material with low
stacking fault energy as described below.
Bright-field TEM images illustrating characteristic deformation
substructures in various regions in the vicinity of the
perforation are shown in Fig. 8a. A common feature was the
observation of slip lines (traces of {111} slip planes) with
dislocations mostly confined to their original slip planes as
shown in Fig. 8a. This reflects a lower tendency for cross-slip
associated with low stacking fault energy. At higher magnifications,
extended nodes resulting from the intersection of three
partial dislocations of the type 1/6Æ112æ were observed as
shown in the example of Fig. 8b. These observations are
indicative of a material with high strain hardening rate, which is
expected in many austenitic stainless steels. Detailed microstructural
characterization down to the scale of transmission
electron microscopy showed no evidence for sensitization
particularly the presence of carbide precipitates at grain
boundaries. Therefore, it is possible that as a result of high
strain hardening rate, the grain boundaries became weaker than
the matrix leading to localized intergranular separation in the
presence of chloride ions.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รูปที่ 6 สรุปผลการวิเคราะห์ตัวอย่างผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนที่ออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อใช้เอ็กซ์เรย์การเลี้ยวเบน รูปแบบการเลี้ยวเบนที่พบเป็นเปรียบเทียบกับรูปแบบมาตรฐานของ FeCl3, FeCl2, Fe2O3 และFeO(OH) ตัวอย่างที่แสดงผลการวิเคราะห์ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อน โดยพลังงานเอกซเรย์ dispersive กในการกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนการสแกนจะแสดงใน Fig. 7 รวมผลลัพธ์ดังกล่าวอาจนำไปสู่ข้อสรุปที่จะกัดกร่อนผลิตภัณฑ์ประกอบด้วยเหล็กผสมคลอไรด์และออกไซด์ที่ระบุว่า ท่ออยู่ภายใต้การโจมตีกัดกร่อน โดยประจุคลอไรด์ในแคว้นเคลือบฉนวนชำรุด อย่างไรก็ตาม การปัญหาเพิ่มเติมถูกเพิ่ม โดยถอด intergranularแนะนำว่า ท่อถูกต้องทั้งกัดกร่อน pittingและความเครียดกัดกร่อนถอด เป็นที่รู้จักกันความเครียดที่กัดกร่อนเริ่มต้นที่ข้าวถอด steels สแตนเลส austeniticขอบเขต (Ref 1) ที่ชี้ให้เห็นก่อนหน้านี้ สามารถทำงานนี้เกี่ยวข้องกับแมพท้องถิ่นควบคู่ไปกับข้าวขอบในเรื่องนี้ สอบ substructure แมพในใกล้เคียง perforation โดยส่งอิเล็กตรอนmicroscopy เปิดเผยคุณลักษณะทั่วไปของวัสดุกับต่ำซ้อนพลังงานข้อบกพร่องตามที่อธิบายไว้ด้านล่างยการฟิลด์สดใสภาพแสดงลักษณะแมพsubstructures ในภูมิภาคต่าง ๆ ใน vicinity ของperforation แสดงใน Fig. 8a คุณลักษณะทั่วไปสังเกตบรรทัดการจัดส่ง (ร่องรอยของเครื่องบินจัดส่ง {111}) ด้วยdislocations ที่ถูกคุมขังเพื่อนักบินใบเดิมเป็นส่วนใหญ่แสดงใน Fig. 8a นี้สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มที่ต่ำกว่าการขนส่งเกี่ยวข้องกับพลังงานบกพร่องซ้อนต่ำ ในขนาดสูงขยายโหนเกิดจากสี่แยกสามนายสุภัค dislocations บางส่วนของชนิด 1/6Æ112æ เป็นแสดงในตัวอย่างของ Fig. 8b มีข้อสังเกตเหล่านี้ส่อเป็นวัสดุมีสูงต้องใช้เข้มงวดกว่าอัตรา ซึ่งเป็นคาดว่าในหลาย steels สแตนเลส austenitic รายละเอียด microstructuralคุณสมบัติลงขนาดของเกียร์แสดงให้เห็นว่าไม่มีหลักฐานสำหรับ sensitization microscopy อิเล็กตรอนprecipitates โดยเฉพาะสถานะของคาร์ไบด์ที่เมล็ดข้าวขอบเขตการ จึง มันเป็นไปได้ที่ผลสูงต้องใช้แข็งอัตรา ขอบข้าวได้ต่ำกว่าเมตริกซ์ที่นำภาษาท้องถิ่นแยก intergranular ในการสถานะของประจุคลอไรด์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

รูปที่ 6
สรุปผลจากการวิเคราะห์ตัวอย่างของผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อโดยใช้การเลี้ยวเบนรังสีเอกซ์
รูปแบบการเลี้ยวเบนสังเกตคือเมื่อเทียบกับรูปแบบมาตรฐานของการ FeCl3, FeCl2, Fe2O3 และ FeO (OH) ตัวอย่างที่แสดงผลการวิเคราะห์ที่สินค้ากัดกร่อนด้วยพลังงานกระจายสเปกโทรสโกเอ็กซ์เรย์ในกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแบบส่องกราดแสดงในรูป 7. การรวมผลการดังกล่าวข้างต้นอาจนำไปสู่ข้อสรุปว่าการกัดกร่อนสินค้าประกอบไปด้วยคลอไรด์เหล็กออกไซด์ผสมและแสดงให้เห็นว่าท่อได้ภายใต้การโจมตีการกัดกร่อนจากคลอไรด์ไอออนในภูมิภาคที่มีข้อบกพร่องของการเคลือบฉนวน อย่างไรก็ตามปัญหาที่เกิดขึ้นได้รับการประกอบขึ้นโดยแตกขอบเกรนบอกว่าท่อยู่ทั้งบ่อกัดกร่อนและการกัดกร่อนรุนแรงความเครียด เป็นที่ทราบกันว่าการกัดกร่อนความเครียดแตกของสเตนเลสเหล็กจะเริ่มที่ข้าวเขตแดน(Ref 1) เป็นแหลมออกก่อนหน้านี้พฤติกรรมนี้อาจจะเกี่ยวข้องกับความผิดปกติที่มีการแปลข้างข้าวเขตแดน. ในเรื่องนี้การตรวจสอบโครงสร้างความผิดปกติในบริเวณใกล้เคียงของการเจาะโดยอิเล็กตรอนการส่งกล้องจุลทรรศน์เปิดเผยคุณสมบัติทั่วไปของวัสดุที่มีต่ำพลังงานความผิดซ้อนตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง. สดใสสนาม TEM ภาพที่แสดงความผิดปกติลักษณะsubstructures ในภูมิภาคต่างๆในบริเวณใกล้เคียงของการเจาะจะแสดงในรูป 8a ลักษณะทั่วไปเป็นข้อสังเกตของเส้นใบ (ร่องรอยของ {111} เครื่องบินลื่น) ที่มีผลกระทบส่วนใหญ่จะถูกคุมขังเครื่องบินใบเดิมของพวกเขาเป็นที่แสดงในรูป 8a สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มที่ต่ำกว่าสำหรับใบข้ามที่เกี่ยวข้องกับความผิดซ้อนพลังงานต่ำ ที่กำลังขยายสูงขึ้นโหนดขยายผลมาจากสี่แยกสามผลกระทบบางส่วนของประเภท1 / 6Æ112æถูกตั้งข้อสังเกตในฐานะที่แสดงในตัวอย่างของรูป 8b ข้อสังเกตเหล่านี้เป็นตัวบ่งชี้ของวัสดุที่มีอัตราการแข็งความเครียดสูงซึ่งเป็นที่คาดว่าในเหล็กสแตนเลสเตนจำนวนมาก จุลภาคที่รายละเอียดของตัวละครลงไปขนาดของการส่งผ่านกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแสดงให้เห็นหลักฐานไม่มีอาการแพ้โดยเฉพาะอย่างยิ่งการปรากฏตัวของคาร์ไบด์ที่ตกตะกอนเม็ดขอบเขต ดังนั้นจึงเป็นไปได้ว่าเป็นผลจากการสูงอัตราการแข็งความเครียดข้าวเขตแดนกลายเป็นอ่อนแอกว่าเมทริกซ์ที่นำไปสู่การแยกขอบเกรนภาษาท้องถิ่นในการปรากฏตัวของคลอไรด์ไอออน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

รูปที่ 6 สรุป ผลที่ได้จากการวิเคราะห์ตัวอย่าง
กัดกร่อนผลิตภัณฑ์ออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อ
โดยใช้รังสีเอกซ์การเลี้ยวเบน และรูปแบบการเลี้ยวเบนคือ
เมื่อเทียบกับมาตรฐานของ fecl2 FeCl3 , รูปแบบ , Fe2O3 และ
เฟโอ ( โอ้ ) ตัวอย่างที่แสดงให้เห็นถึงผลที่ได้จากการวิเคราะห์ผลิตภัณฑ์
การกัดกร่อนโดยพลังงานกระจายตัวเอกซ์เรย์ใน
กล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนจะแสดงในรูปที่ 7 รวม
ผลลัพธ์ข้างต้นอาจนำไปสู่ข้อสรุปว่า ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อน
ประกอบด้วยคลอไรด์เหล็กผสมออกไซด์และระบุ
ที่ท่อภายใต้การโจมตีโดยคลอไรด์ไอออน
ในข้อบกพร่องภูมิภาคของฉนวนเคลือบ อย่างไรก็ตาม ปัญหายังประกอบด้วย

ขอบเกรนแตกแนะนำว่าท่อที่ถูกยัดเยียดให้ทั้งการกัดกร่อนและความเครียดการกัดกร่อน
แตกหลุมด้านหน้า มันเป็นที่รู้จักกันว่าการกัดกร่อนความเครียด
แตกของสเตนเลสเหล็กเริ่มที่เม็ด
ขอบเขต ( อ้างอิงที่ 1 ) เป็นแหลมออกก่อน พฤติกรรมนี้อาจจะเกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนรูปไปเป็น

ขอบเกรน ในการนี้ การเสียรูปของใน
บริเวณรั่วโดยกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแบบส่องกราดพบ
คุณสมบัติโดยทั่วไปของวัสดุที่มีพลังงานต่ำ
ซ้อนผิดตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง ภาพที่แสดงลักษณะพื้นที่สว่างเต็ม

substructures เสียรูปในภูมิภาคต่าง ๆในบริเวณใกล้เคียงของ
ทะลุจะแสดงในรูปที่เอ คุณลักษณะทั่วไปเป็นแบบเส้นลื่น
( ร่องรอย { 0 } )
แอบบินค่าธรรมเนียมส่วนใหญ่คับเครื่องบินใบเดิมที่แสดงในรูป
เอ นี้สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มลดลงสำหรับข้ามลื่น
เกี่ยวข้องกับต่ำซ้อนของพลังงาน ที่ magnifications สูงกว่า
ขยายโหนดที่เป็นผลจากสี่แยกสาม
บางส่วนหลุดไปจากประเภทที่ 1 / 6 æกู้ 112 พบเป็น
แสดงในตัวอย่างของภาพที่ใส่ สังเกตเหล่านี้
แสดงให้เห็นถึงวัสดุที่มีความเครียดสูง ชุบแข็งเท่ากัน ซึ่งคาดว่าในเหล็กกล้าไร้สนิมออสเทนนิติคมากมาย
. ลักษณะโครงสร้างจุลภาค
รายละเอียดลงไปขนาดส่งกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนพบว่าไม่มีหลักฐาน

โดยเฉพาะการด์ของตะกอนเม็ดคาร์ไบด์ที่ขอบเขต

ดังนั้น เป็นไปได้ว่าผลของความเครียดสูง
แข็งอัตรารอยเม็ดกลายเป็นที่อ่อนแอกว่า
เมทริกซ์ไปสู่ถิ่น ( แยกใน
ตนของคลอไรด์อิออน