To investigate further, the drift r

To investigate further, the drift rate was further increased to
4dr,b. Fig. 8 summarizes the results of the analysis for this case.
The very first crack was essentially flexural in nature, but appeared
at a distance of 2–2.5 times the beam depth from loading point
(Fig. 8a). However, as can be seen from Fig. 8a, soon the cover concrete
in the tension zone starts to spall off, at a distance of about
1.5 times the depth of the beam. This has been observed in the
tests on beams under high loading rates [20] as well as in the analysis
[1] that the cover concrete in the tension zone spalls off due to
the difference in the stiffness of concrete and reinforcement. The
contours of compressive stresses in the beam displayed similar
patterns as shown in Fig. 7b. On further loading, the cover concrete
gradually peels off. It may be noted that since the peeling is on tension
face, it does not induce failure but it leads to numerical instability
in the analysis. The final crack pattern marked by several
flexural shear cracks along with cover peeling is shown in
Fig. 8b. It is worth noting that in this case, the zone of the beam
from the support to mid half of beam suffers only nominal damage
and most of the damage is restricted to the right half of the beam.
The plot of principal compressive stresses at final stage was again
similar to that shown in Fig. 7d. The peak resistance was obtained
as 542.32 kN for the beam against the drift rate of 4dr,b.
The next analysis was performed on the beam under 6dr,b. In
this case, the very first crack, which was of flexure–shear nature,
appeared at a distance of approx. equal to beam depth (Fig. 9a)
soon followed by peeling of concrete cover very close to the
loading point and a shear crack appearing at the point of initiation
of cover peeling. From the contours of compressive stresses in the
beam (Fig. 9b), it can be seen that a compressive strut generates
from the loading point at an angle of approximately 45. The
principal compressive stresses then travel along the length of the
beam toward the support. On further increasing the displacement
at the same rate, large amount of damage is observed in the beam
but only in almost the right one third length of the beam from the
loading point (Fig. 9c).
It is very interesting to observe the contours of principal compressive
stresses in this case (Fig. 9d). It can be seen that beyond
the point where the compressive strut reaches the bottom face of
the beam, the compressive stresses relax in the beam till its mid
span. This is due to the fact that in the right half of the beam,
the concrete gets crushed and is in the softening (post-peak) zone
of the stress–strain curve. It has been demonstrated numerically
[2–4] as well as experimentally [4,21] that due to high loading rate
the fracture mode of concrete shifts from mode-I to mixed mode.
This is the reason for the gradual shift of failure mode from essentially
flexure to predominantly shear due to the increased loading
rate. The peak load of 685.72 kN obtained in this case also demonstrates
the significant influence of the loading rate on the behavior
of this beam.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การตรวจสอบเพิ่มเติม อัตราดริฟท์ต่อไปขึ้นไป4dr, b. Fig. 8 สรุปผลการวิเคราะห์ในกรณีนี้รอยแตกแรกคือ flexural หลักธรรมชาติ แต่ปรากฏในระยะทาง 2 – 2.5 เท่าคานลึกโหลดจุด(Fig. 8a) อย่างไรก็ตาม เป็นสามารถดูได้จาก Fig. 8a คอนกรีตครอบเร็วความตึงเครียดโซนเริ่ม spall ปิด ที่พักเกี่ยวกับ1.5 เท่าความลึกของคาน นี้ได้ถูกตรวจสอบในการคานภายใต้โหลดสูงราคา [20] เช่นในการวิเคราะห์ทดสอบ[1] ว่า คอนกรีตครอบคลุมในเขตพื้นที่แรง spalls ปิดเนื่องความแตกต่างในความแข็งของคอนกรีตและเหล็กเสริม ที่รูปทรงของเครียด compressive ในคานแสดงคล้ายคลึงกันรูปแบบตามที่แสดงใน Fig. 7b บนดาวโหลด คอนกรีตครอบคลุมมักค่อย ๆ หลุดลอกออก อาจสังเกตตั้งแต่การปอกที่อยู่ในความตึงเครียดหน้า มันไม่ก่อให้เกิดความล้มเหลว แต่มันนำไปสู่ความไม่แน่นอนเป็นตัวเลขในการวิเคราะห์ สุดท้ายถอดเครื่อง ด้วยหลายรูปแบบรอยเฉือน flexural พร้อมปอกใบปะหน้าแสดงFig. 8b ก็เร็ว ๆ นี้ซึ่งในกรณีนี้ โซนของคานจากการสนับสนุนครึ่งกลางของคาน suffers เพียงระบุความเสียหายและส่วนใหญ่ความเสียหายถูกจำกัดเพียงครึ่งขวาของคานพล็อตของเครียด compressive หลักในขั้นตอนสุดท้ายได้อีกเหมือนกับที่แสดงใน Fig. 7d ความต้านทานสูงสุดได้รับเป็น 542.32 ช็อปปิ้งสำหรับคานกับอัตราดริฟท์ของ 4dr, bทำการวิเคราะห์ต่อไปตามแสงภายใต้ 6dr เกิดในกรณีนี้ แตกแรก ซึ่งมีธรรมชาติ flexure – เฉือนปรากฏในระยะทางประมาณเท่ากับความลึกของคาน (Fig. 9a)เร็ว ๆ นี้ ตาม ด้วยปอกเปลือกปกคอนกรีตความใกล้เคียงกับการจุดโหลดและแรงเฉือนการถอดที่ปรากฏณขณะเริ่มต้นของฝาครอบเพียง จากรูปทรงของ compressive เครียดในการบีม (Fig. 9b), สามารถเห็นป๋อนี้ compressive สร้างจากจุดโหลดที่มุมของประมาณ 45 ที่หลัก compressive เน้นแล้วเดินทางตามความยาวของใบคานต่อการสนับสนุน ในการเพิ่มปริมาณกระบอกสูบที่เพิ่มเติมในอัตราเดียวกัน ความเสียหายจำนวนมากจะสังเกตในคานแต่เฉพาะ ในเกือบยาวอยู่หนึ่งในสามของลำแสงจากการโหลดจุด (Fig. 9 c)เป็นที่น่าสนใจมากสังเกตรูปทรงของ compressiveในกรณีนี้เน้น (Fig. 9 d) จะเห็นได้ว่าหมู่จุดที่ป๋อนี้ compressive ถึงหน้าด้านล่างของบีม เครียด compressive ผ่อนคานจนถึงของกลางระยะทาง นี่คือเนื่องจากว่าครึ่งขวาของคานคอนกรีตรับบด และอยู่ในโซนนุ่มนวล (ช่วงหลัง)เส้นโค้งความเครียด – ต้องใช้ มันได้ถูกแสดงเรียงตามตัวเลขอัตรา [2-4] เช่นกันเป็น experimentally [4,21] ที่โหลดครบกำหนดสูงวิธีทำกะคอนกรีตจากโหมด-เป็นโหมดผสมนี่คือเหตุผลสำหรับการเลื่อนขึ้นของโหมดความล้มเหลวจากหลักflexure เป็นแรงเฉือนจากการโหลดเพิ่มขึ้นอัตรา โหลดสูงสุดของ 685.72 ช็อปปิ้งที่ได้รับในกรณีนี้ยังแสดงให้เห็นถึงอิทธิพลสำคัญของโหลดในลักษณะการทำงานของลำแสงนี้

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เพื่อตรวจสอบต่อไปอัตราการดริฟท์ที่เพิ่มขึ้นต่อไป
4DR ข มะเดื่อ 8 สรุปผลของการวิเคราะห์สำหรับกรณีนี้
แตกแรกเป็นหลักดัดในธรรมชาติ แต่ปรากฏ
ที่ระยะความลึก 2-2.5 ครั้งลำแสงจากจุดโหลด
(รูปที่ 8a.) อย่างไรก็ตามในขณะที่สามารถเห็นได้จากรูป 8a ไม่ช้าคอนกรีตปก
ในโซนความตึงเครียดเริ่ม spall ออกในระยะทางประมาณ
1.5 เท่าของความลึกของคาน นี้ได้รับการตั้งข้อสังเกตใน
การทดสอบบนคานภายใต้อัตราการโหลดสูง [20] เช่นเดียวกับในการวิเคราะห์
[1] ที่เป็นรูปธรรมครอบคลุมในโซนความตึงเครียด spalls ออกเนื่องจาก
ความแตกต่างในความแข็งแรงของคอนกรีตและเหล็กเสริม
รูปทรงของแรงอัดในคานที่แสดงคล้าย
รูปแบบดังแสดงในรูป 7b ในการโหลดเพิ่มเติมคอนกรีตปก
ค่อยๆเปลือกออก มันอาจจะตั้งข้อสังเกตว่าตั้งแต่ลอกที่อยู่ในความตึงเครียด
ใบหน้าก็ไม่ได้ก่อให้เกิดความล้มเหลว แต่มันก็นำไปสู่ความไม่แน่นอนที่เป็นตัวเลข
ในการวิเคราะห์ รูปแบบที่แตกสุดท้ายทำเครื่องหมายโดยหลาย
รอยแตกเฉือนดัดพร้อมกับฝาครอบลอกจะแสดงใน
รูปที่ 8b เป็นมูลค่า noting ว่าในกรณีนี้โซนของคาน
จากการสนับสนุนครึ่งหนึ่งในช่วงกลางของคานทนทุกข์ทรมานความเสียหายเพียงเล็กน้อย
และส่วนใหญ่ของความเสียหายที่ถูก จำกัด ให้ครึ่งขวาของคาน
พล็อตหลักอัดเน้นในขั้นตอนสุดท้าย อีกครั้ง
แบบเดียวกับที่แสดงในรูป 7D ต้านทานสูงสุดที่ได้รับ
เป็น 542.32 กิโลนิวตันสำหรับคานกับอัตราการดริฟท์ของ 4dr ข
วิเคราะห์ต่อไปได้รับการดำเนินการบนคานที่อยู่ภายใต้ 6DR, ข ใน
กรณีนี้แตกเป็นครั้งแรกซึ่งเป็นของธรรมชาติดัดเฉือน
ปรากฏในระยะทางประมาณ เท่ากับความลึกคาน (รูปที่ 9a.)
ทันทีตามด้วยการปอกเปลือกของฝาปิดคอนกรีตใกล้กับ
จุดโหลดและแตกเฉือนปรากฏที่จุดของการเริ่มต้น
ของฝาปิดลอก จากรูปทรงของแรงอัดใน
คาน (รูปที่ 9b.) ก็จะเห็นได้ว่าป๋ออัดสร้าง
จากจุดโหลดที่มุมประมาณ 45 ?.
แรงอัดหลักจากนั้นเดินทางไปตามความยาวของ
คานไปสนับสนุน ในการส่งเสริมการเพิ่มการเคลื่อนที่
ในอัตราเดียวกันจำนวนมากของความเสียหายเป็นที่สังเกตในคาน
แต่ในเกือบยาวที่เหมาะสมหนึ่งในสามของลำแสงจาก
จุดโหลด (รูป 9c.)
เป็นที่น่าสนใจมากที่จะสังเกตเห็นรูปทรงของ อัดหลัก
ความเครียดในกรณีนี้ (รูป 9d.) มันจะเห็นได้ว่าเกินกว่า
จุดที่ป๋ออัดถึงใบหน้าที่ด้านล่างของ
คานแรงอัดพักผ่อนในคานจนถึงช่วงกลางของ
ช่วง เพราะนี่คือความจริงที่ว่าในช่วงครึ่งขวาของคาน
คอนกรีตที่ได้รับการบดและอยู่ในอ่อน (โพสต์สูงสุด) โซน
ของเส้นโค้งความเครียด มันได้รับการแสดงให้เห็นถึงตัวเลข
[2-4] เช่นเดียวกับการทดลอง [4.21] ว่าเนื่องจากอัตราภาระสูง
โหมดแตกหักของการเปลี่ยนแปลงที่เป็นรูปธรรมจากโหมด-I เพื่อโหมดผสม
นี่คือเหตุผลสำหรับการเปลี่ยนแปลงอย่างค่อยเป็นค่อยไปของความล้มเหลว จากหลัก
โค้งที่จะเฉือนส่วนใหญ่เนื่องจากการโหลดที่เพิ่มขึ้น
อัตรา โหลดสูงสุดของ 685.72 กิโลนิวตันได้รับในกรณีนี้ยังแสดงให้เห็นถึง
อิทธิพลของอัตราการโหลดต่อพฤติกรรม
ของคานนี้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เพื่อศึกษาเพิ่มเติม ดริฟท์อัตราสูงขึ้น

4dr บี ภาพที่ 8 สรุปการวิเคราะห์ผลของคดีนี้ .
ร้าวมากก่อนหลักทั้งในธรรมชาติ แต่ปรากฏว่า
ที่ระยะ 2 – 2.5 เท่าคานลึกจากจุดโหลด
( รูปที่ 8A ) อย่างไรก็ตาม จะเห็นได้จากรูปที่ 8A แล้วฝาคอนกรีต
ในความตึงเครียดโซนเริ่มเศษออกที่ระยะทางประมาณ
1.5 เท่าของความลึกของคาน นี้ได้รับการตรวจสอบใน
ทดสอบคานภายใต้อัตราภาระบรรทุกสูง [ 20 ] เช่นเดียวกับในการวิเคราะห์
[ 1 ] ที่ฝาคอนกรีตในเขตแรง spalls ออกเนื่องจาก
ความแตกต่างในความแข็งแรงของคอนกรีตและการเสริมแรง
รูปทรงอัดแรงในคานแสดงรูปแบบคล้ายกัน
ดังแสดงในรูปที่ 7b .ในการโหลดเพิ่มเติม ฝาคอนกรีต
ค่อย ๆ เปลือกออก อาจจะสังเกตได้ว่าตั้งแต่ปอกบนใบหน้าแรง
, มันไม่ได้ก่อให้เกิดความล้มเหลวแต่มันพาไป
เสถียรภาพเชิงตัวเลขในการวิเคราะห์ สุดท้ายแตกลายรอยแตกเฉือนทำเครื่องหมายโดยหลาย
ดัดพร้อมกับปกลอกที่แสดงในรูปที่ใส่
. เป็นมูลค่า noting ว่าในกรณีนี้ เขตของบีม
จากการสนับสนุนไปครึ่งกลางของคานทนทุกข์ทรมานเพียงเล็กน้อยความเสียหาย
และส่วนใหญ่ของความเสียหายเฉพาะครึ่งขวาของคาน
พล็อตของความเค้นหลักอัดในขั้นตอนสุดท้ายอีกครั้ง
คล้ายกับที่แสดงในรูปที่ 7D . ความต้านทานสูงสุดได้
เป็น 542.32 KN สำหรับคานกับดริฟท์ อัตรา 4dr , B .
การวิเคราะห์ต่อไปได้บนคานใต้ 6dr พ. ใน
ในกรณีนี้แตกครั้งแรก ซึ่งเป็นแรงดัดและธรรมชาติ
ปรากฏที่ระยะทางประมาณเท่ากับความลึกของคาน ( รูปที่ 9A )
แล้วตามด้วยลอกฝาคอนกรีตใกล้
โหลดจุดและเฉือนร้าวปรากฏที่จุดของการเริ่มต้น
ปกลอก จากรูปทรงของความเค้นแรงอัดในคาน ( รูป
9B ) จะเห็นได้ว่า คุณกำลังสร้าง
จากจุดโหลดเป็นมุมประมาณ 45  .
อาจารย์ใหญ่อัดเน้นแล้วเดินทางไปตามความยาวของคาน
ต่อการสนับสนุน บนเพิ่มเติม เพิ่มการเคลื่อนที่
ในอัตราเดียวกัน จำนวนมากของความเสียหายที่ถูกพบในคาน
เพียงแต่เกือบจะใช่หนึ่งในสามความยาวของคาน ( รูปจากจุดโหลด

new 9C )มันเป็นที่น่าสนใจมากที่จะสังเกตรูปทรงของอาจารย์ใหญ่อัด
ความเค้นในคดีนี้ ( รูปที่ 9D ) จะเห็นได้ว่านอกจาก
จุดที่ป๋ออัดถึงใบหน้าด้านล่างของ
คานความเค้นอัดผ่อนคลายในลำแสงจนถึงการมิด
ช่วง ที่เป็นเช่นนี้เนื่องจากว่าในครึ่งขวาของคานคอนกรีตได้
บดและอยู่อาศัย ( ตำแหน่งสูงสุด ) โซน
ของความเครียด ความเครียด และโค้ง มันได้ถูกแสดงให้เห็นตัวเลข
[ 2 – 4 ] เช่นเดียวกับการทดลอง [ 4,21 ] เนื่องจากอัตราภาระบรรทุกสูง
โหมดร้าวของคอนกรีตเปลี่ยนแปลงจาก mode-i โหมดผสม
นี่คือเหตุผลค่อย ๆเปลี่ยนจากหลักของความล้มเหลว
ดัดเพื่อเด่นเฉือนเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของโหลด
อัตรา ยอดโหลด 609 .72 KN ได้ในกรณีนี้ยังแสดงให้เห็นถึงอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญของ

อัตราการโหลดต่อพฤติกรรมของคานนี้ได้