4. Results and discussion4.1. Vapou

4. Results and discussion
4.1. Vapour-liquid equilibria
Three different ionic liquid-ammonia combinations with water
as cosolvent have been studied in this work. Yokozeki and Shiflett
[10,11] measured the vapour liquid equilibrium data of these ionic
liquid-ammonia combinations and the vapour liquid equilibria data
for ionic liquid-water combinations are available in Refs. [30e33].
Yokozeki and Shiflett used their measured data to fit binary interaction
parameters for the Peng-Robinson and the SoaveeRedlicheKwong
equation of state. The NRTL method has been
used for the liquid phase and SRK equation of state for the vapour
phase in this work. The VLE data of ionic liquid-ammonia [10,11]
and ionic liquid-water [30e33] were regressed to fit binary interaction
parameters of NRTL method (Table 1). Figs. 3 and 4 show the
comparison between experimental and regressed data. It can be
seen that the predictions are quiet close except in the case of
[hmim][Cl] and ammonia at 347.9 K.
The solubility of [emim][EtSO4]-water, [emim][EtSO4]-
ammonia, [hmim][Cl]-water, [hmim][Cl]-ammonia, [emim][Ac]-
water, and [emim][Ac]-ammonia are estimated with an average
absolute deviation of 0.17%, 0.64%, 0.28%, 4.21%, 1.79%, and 3.09%
respectively.
4.2. Performance of a VARS with ionic liquideammonia
combination with water as the cosolvent
Table 2 shows the coefficient of performance and circulation
ratio for different ionic liquid-ammonia combinations at the
generator, absorber, condenser, and evaporator temperatures of 90,
30, 40, and 5 C respectively for a typical air conditioning application.
The performance of a conventional LiBreH2O is also shown. It
can be seen that COP varies from 0.42 to 0.675 with different
ILeNH3 combination compared to 0.796 with LiBreH2O combination.
It can be seen that the circulation ratio, however, is much
higher when ILs are used. The heat load in the solution heat
exchanger per kWof refrigeration is also shown in Table 2. It can be
seen that the solution heat exchanger heat load is much higher due
to the high circulation ratio. Higher circulation ratios result in much
larger equipment sizes and larger pressure drops.
As already stated, one of the problems with ionic liquids is their
high viscosity. High viscosity not only results in poor heat and mass
transfer, but also low pumping efficiencies. In fact, centrifugal
pumps are not suitable for pumping ionic liquids, and positive
displacement need to be used. The viscosity of ILs can reduce
significantly with the addition of water. Another major advantage
in using water as cosolvent is that many ILs contain traces of water
at the end of their manufacturing stage. There is no need to purify
such ILs whenwater is used as the cosolvent resulting in significant
cost savings.
Figs. 5 to 11 show the effects of addition of water as cosolvent to
ILs. The concentration of ionic liquid is different when the concentration
of water in the solution leaving the absorber is different.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

4. ผล และสนทนา
4.1 ไอ-ของเหลว equilibria
สาม ionic แอมโมเนียเหลวชุดน้ำ
เป็น cosolvent มีการศึกษาในงานนี้ Yokozeki และ Shiflett
[10,11] วัดข้อมูลสมดุลของเหลวไอของเหล่านี้ ionic
ชุดน้ำยาแอมโมเนียและไอ equilibria เหลวข้อมูล
สำหรับชุดของเหลวน้ำ ionic มี Refs [30e33] .
Yokozeki และ Shiflett ใช้ข้อมูลวัดให้พอดีกับการโต้ตอบแบบไบนารี
พารามิเตอร์เป็งโรบินสันและ SoaveeRedlicheKwong
สมการของรัฐ วิธี NRTL ได้
ใช้เฟสของเหลวและสมการ SRK รัฐไอ
ในงานนี้ ข้อมูล VLE ของ ionic ของเหลวแอมโมเนีย [10,11]
และ ionic ของเหลวน้ำ [30e33] ที่มีให้พอดีกับการโต้ตอบแบบไบนารี
พารามิเตอร์ของวิธี NRTL (ตาราง 1) Figs. 3 และ 4 แสดง
เปรียบเทียบระหว่างทดลอง และหาข้อมูล สามารถ
เห็นการคาดคะเนเงียบปิดยกเว้นในกรณีของ
[hmim] [Cl] และแอมโมเนียที่ 347.9 คุณ
ละลายของ [emim] [EtSO4] -น้ำ, [emim] [EtSO4] -
แอมโมเนีย แอมโมเนีย [hmim] [Cl] -น้ำ, [hmim] [Cl] -, [emim] [Ac] -
น้ำ และ [emim] [Ac] -แอมโมเนียมีประเมิน โดยเฉลี่ย
ส่วนเบี่ยงเบนสัมบูรณ์ของ 0.17%, 0.64%, 0.28%, 4.21%, 1.79% และ 3.09%
respectively.
4.2 ประสิทธิภาพของ VARS ด้วย ionic liquideammonia
ชุดน้ำเป็น cosolvent ที่
ตารางที่ 2 แสดงค่าสัมประสิทธิ์ของประสิทธิภาพการทำงานและการไหลเวียน
ionic แอมโมเนียเหลวชุดที่อัตราส่วนการ
เครื่องกำเนิดไฟฟ้า วิบาก เครื่องควบแน่น และอุณหภูมิ evaporator ของ 90,
30, 40 และ C 5 ตามลำดับการสมัครแอร์ทั่วไป
ยังแสดงประสิทธิภาพของ LiBreH2O ทั่วไป มัน
จะเห็นได้ว่า ตำรวจตั้งแต่ 0.42 ถึง 0.675 พร้อม
ชุด ILeNH3 เมื่อเทียบกับ 0.796 กับชุด LiBreH2O.
จะเห็นได้ว่า อัตราส่วนการหมุนเวียน อย่างไรก็ตาม เป็น
สูงเมื่อใช้ ILs ได้ โหลดความร้อนในแก้ปัญหาความร้อน
ยังมีแสดงแลกเปลี่ยนต่อ kWof ทำความเย็นในตารางที่ 2 สามารถ
เห็นว่าแก้ปัญหาแลกเปลี่ยนความร้อนความร้อนโหลดสูงเนื่อง
อัตราส่วนการหมุนเวียนสูงได้ ส่งผลให้อัตราส่วนการหมุนเวียนสูงมาก
อุปกรณ์ขนาดใหญ่และขนาดใหญ่ความดันหยด.
เป็นระบุ หนึ่งเกี่ยวกับของเหลว ionic ของ
ความหนืดสูง ความหนืดสูงไม่เท่าผลมวลและความร้อนไม่ดี
โอนย้าย แต่ยัง ต่ำสูบประสิทธิภาพ ในความเป็นจริง แรงเหวี่ยง
ปั๊มไม่เหมาะสำหรับการสูบของเหลว ionic และบวก
แทนจำเป็นต้องใช้ สามารถลดความหนืดของ ILs
อย่างมีนัยสำคัญกับการเพิ่มของน้ำได้ ประโยชน์สำคัญอีกประการหนึ่ง
ใช้น้ำเป็น cosolvent ที่ ILs ในประกอบด้วยร่องรอยของน้ำ
เมื่อสิ้นสุดขั้นตอนการผลิต ไม่จำเป็นต้องทำการ
ใช้เช่น whenwater ILs เป็น cosolvent ผลสำคัญ
ต้นทุนประหยัด
Figs. 5-11 แสดงผลของการเพิ่มน้ำเป็น cosolvent การ
ILs ความเข้มข้นของของเหลว ionic จะแตกต่างกันเมื่อความเข้มข้น
น้ำในโซลูชัน ออกจากวิบากที่จะแตกต่างกัน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

4 . ผลและการอภิปราย
4.1 . ไอของเหลวไอออนิกที่แตกต่างกันสามสมดุล
แอมโมเนียผสมกับน้ำ
เป็น cosolvent ได้รับการศึกษาในงานนี้ และ yokozeki ชิฟเล็ทท์
[ 10,11 ] วัดความดันไอสมดุลของเหลวข้อมูลเหล่านี้ไอออนของเหลวผสมแอมโมเนียและไอ

สำหรับชุดข้อมูลสมดุลของเหลวของเหลวไอออนที่มีอยู่ในอ้างอิง [
30e33 ]yokozeki ชิฟเล็ทท์และใช้ข้อมูลวัดให้พอดีกับพารามิเตอร์การโต้ตอบ
ไบนารีสำหรับเผิง โรบินสัน และ soaveeredlichekwong
สมการของรัฐ ส่วนวิธี NRTL ได้
ใช้สำหรับของเหลวเฟส และ srk สมการของรัฐสำหรับไอ
เฟสในงานนี้ ข้อมูลแอมโมเนียเหลว - ไอออน โดยไอออน ]
[ 10,11 และของเหลว [ 30e33 ] กลับไปพอดีกับไบนารีปฏิสัมพันธ์
พารามิเตอร์ของวิธี NRTL ( ตารางที่ 1 ) มะเดื่อ . 3 และ 4 แสดง
เปรียบเทียบระหว่างกลุ่มทดลองและถอยหลังข้อมูล มันสามารถเห็นได้ว่า คำทำนาย
เงียบสนิท ยกเว้นในกรณีของ
[ hmim ] [ CL ] และแอมโมเนียที่ละลาย 347.9 K .
[ emim ] [ etso4 ] - น้ำ emim etso4 [ ] [ ] -
แอมโมเนีย [ hmim ] [ CL ] ] [ [ hmim - น้ำ [ CL ] - แอมโมเนีย emim ] [ AC ] -
น้ำและ [ emim ] [ AC ] - แอมโมเนียประมาณเฉลี่ย
การเบี่ยงเบนสัมบูรณ์ของ 0.17 % , 4 % เท่ากับร้อยละ 4.21 ร้อยละ 1.79 % และ 3.09 %
)
4.2 . สมรรถนะของการกล่าวกับ liquideammonia
อิออนกับน้ำเป็น cosolvent
ตารางที่ 2 แสดงสัมประสิทธิ์ของสมรรถนะและการไหลเวียน
อัตราส่วนผสมแอมโมเนียไอออนที่แตกต่างกัน
เครื่องกำเนิดไฟฟ้า , โช้ค , คอนเดนเซอร์ และระเหยอุณหภูมิ 90
30 , 40 ,และ 5  C ตามลำดับสำหรับการใช้เครื่องปรับอากาศทั่วไป .
ประสิทธิภาพของ libreh2o ธรรมดายังแสดงให้ มัน
จะเห็นได้ว่าตำรวจจะแตกต่างกันจาก 0.42 ที่สอดคล้องกันกับแตกต่างกัน
ilenh3 รวมกันเมื่อเทียบกับ 0.796 กับ libreh2o รวมกัน
จะเห็นได้ว่า อัตราส่วนหมุนเวียนแต่มาก
สูงขึ้นเมื่อในที่ใช้ ความร้อนในการแก้ปัญหาความร้อน
โหลดแลกเปลี่ยนต่อ kwof แช่แข็งจะแสดงในตารางที่ 2 มันสามารถเห็นได้ว่าโซลูชั่น
ความร้อนอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนที่สูงมากเนื่องจากโหลด
กับอัตราส่วนการหมุนเวียนสูง สูงกว่าอัตราส่วนหมุนเวียนส่งผลมาก
ขนาดใหญ่อุปกรณ์ขนาดและความดันลดลงขนาดใหญ่ .
ตามที่ระบุไว้แล้ว หนึ่งในปัญหาที่มีของเหลวไอออนิกมีความหนืดสูง

ความหนืดสูงไม่เพียง แต่ผลลัพธ์ในความร้อนและมวล
น่าสงสารการถ่ายโอน แต่ยังมีประสิทธิภาพต่ำปั๊ม . ในความเป็นจริง , ปั๊มหอยโข่ง
ไม่เหมาะกับปั๊มของเหลวไอออนิกและการกระจัดบวก
ต้องการที่จะใช้ ความหนืดของ ILS จะลด
อย่างมากกับการเพิ่มของน้ำ ประโยชน์ที่สำคัญอีกอย่างคือการใช้น้ำ
cosolvent หลายในมีร่องรอยของน้ำ
ที่ส่วนท้ายของขั้นตอนการผลิตของพวกเขา ไม่จําเป็นต้องฟอก
เช่นใน whenwater จะใช้เป็น cosolvent เป็นผลในการประหยัดต้นทุนอย่างมีนัยสำคัญ
.
Figs 5 กับ 11 แสดงผลของการเติมน้ำ cosolvent

ใน . ความเข้มข้นของเหลวจะแตกต่างกันเมื่อความเข้มข้นของน้ำในสารละลาย
ออกจากโช้คมันต่างกัน