to be attributed to the ability of

to be attributed to the ability of porous concrete to convert the incident noise energy into heat energy and other types of energy by vibration, friction, air viscosity, etc. As well, consumption of the energy was improved since the specific surface area of the void created inside the specimen increased as the TVR increased. As such, the reason that the tendency of the NRC and SAA according to the change in the TVR was different is thought to be because the NRC was expressed by the mean value of the absorption coefficients at specific frequencies, 250 Hz, 500 Hz, 1000
Hz, 2000 Hz and the SAA was expressed by the ratio of sound absorption areas measured at frequencies ranging from 250 Hz to 2000 Hz to the entire area. Therefore, when expressing the overall sound absorption ability in the range
of 250–2000 Hz, the SAA may be the more accurate index. However, since the sound absorption ability is expressed by the NRC in the current regulations and specifications for sound proofing walls against noise pollution, it is recom- mended to analyze the sound absorption characteristics of the specimen using NRC and apply it when creating a prototype for field application.

3.4. Sound absorption characteristics of the prototype for field application by reverberation room method

In order to evaluate the characteristics of the porous concrete prototype for field application using recycled aggregate, the prototype was made with the RAC at 50%
and the TVR at 25%. The porous concrete demonstrated superior characteristics in the physical and mechanical test and sound absorption test using an impedance tube. In order to evaluate the sound absorption ability under the conditions identical to the actual site conditions, it was installed in the reverberation room as shown in Fig. 12 and the sound absorption ability test was performed using the reverber- ation room method. Fig. 11 shows the test results.
From this it was discovered that the absorption coef- ficient tended to decrease a little at 500 Hz and 2000 Hz, however, as a whole it tended to increase from 0.12 to 0.86 as the center frequency increased from 100 Hz to 5000 Hz. In addition, the NRC of the prototype, which was measured by the reverberation room method, was 0.6. This was relatively higher than the NRC (0.53) by impedance tube of
the same mix proportion. This is believed to be a result of the difference in the test conditions as well as the environ- ment of the impedance tube method and reverberation room method (Fig. 12).


4. Conclusions

The results of the sound absorption of porous concrete according to the TVR and RAC are as follows:

(1) The difference between the target void ratio and the actual measured void ratio of porous concrete for noise reduction using recycled waste concrete aggre- gate of 5–13 mm in size was less than 1.7% and the

content of the recycled aggregate had little influence on the void ratio.
(2) The compressive strength of the sound absorbing porous concrete using recycled aggregate decreased as the TVR and RAC increased and it had a greatest tendency to decrease when the TVR and the content of the RAC exceeded 25% and 50%, respectively.
(3) The sound absorption characteristics of the porous concrete by the impedance tube demonstrated the frequency range where the absorption coefficient is optimum moved to the high frequency range as the TVR increased and the NRC was the highest at the value of 25%. However, the sound absorption area ratio (SAA) increased as the target void ratio increased, becoming the highest when the target void ratio was 30%.
(4) It was established that the sound absorption ability of the porous concrete prototype for field application designed to have the target void ratio of 25% and content of the recycled aggregate of 50% by the reverberation room method increased from 0.12 to
0.86 as the center frequency increased from 100 Hz to
5000 Hz and that the NRC was 0.6.


Acknowledgment

This work was supported by Grant No. R01-2004-000-
10153-0 from KOSEF.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เกิดจากความสามารถของคอนกรีต porous แปลงพลังงานเสียงเหตุการณ์เป็นพลังงานความร้อนและพลังงานชนิดอื่น ๆ โดยแรงสั่นสะเทือน แรงเสียดทาน ความหนืดของอากาศ ฯลฯ เช่น ปริมาณการใช้พลังงานได้ดีขึ้นเนื่องจากพื้นที่เฉพาะของโมฆะสร้างภายในตัวอย่างจะเพิ่มขึ้นเป็น TVR เพิ่มขึ้น เช่น คิดเหตุผลว่าแนวโน้มของ NRC และสาตามการเปลี่ยนแปลงใน TVR แตกต่างกัน เป็น เพราะ NRC ถูกแสดง โดยค่าเฉลี่ยของค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมที่ความถี่เฉพาะ 250 Hz, 500 Hz, 1000Hz, 2000 Hz และกระดาษสาได้แสดง โดยอัตราส่วนของพื้นที่เสียงที่วัดที่ความถี่ตั้งแต่ 250 Hz 2000 Hz พื้นที่ทั้งหมด ดังนั้น เมื่อแสดงความสามารถในการดูดซับเสียงโดยรวมในช่วงของ 250 – 2000 Hz, SAA อาจเป็นดัชนีถูกต้องมากขึ้น อย่างไรก็ตาม เนื่องจากความสามารถในการดูดซับเสียงจะแสดง โดย NRC ในปัจจุบันกฎระเบียบและข้อกำหนดสำหรับการตรวจสอบผนังกับมลภาวะทางเสียงเสียง ได้ recom-mended เพื่อวิเคราะห์ลักษณะเสียงของตัวอย่างที่ใช้ NRC และใช้เมื่อสร้างต้นแบบสำหรับเขตข้อมูลโปรแกรมประยุกต์3.4. เสียงดูดซึมลักษณะของต้นแบบสำหรับเขตข้อมูลโปรแกรมประยุกต์ โดยวิธี reverberation ห้องการประเมินลักษณะของต้นแบบคอนกรีต porous สำหรับเขตข้อมูลโปรแกรมประยุกต์ที่ใช้รวมรีไซเคิล ทำต้นแบบกับ RAC 50% และ TVR ที่ 25% คอนกรีต porous แสดงลักษณะเหนือกว่าในการทดสอบทางกายภาพ และทางกลและทดสอบเสียงที่ใช้หลอดมีความต้านทาน เพื่อประเมินความสามารถในการดูดซับเสียงภายใต้เงื่อนไขเหมือนกับเงื่อนไขไซต์จริง มีการติดตั้งในห้อง reverberation ดังที่แสดงใน Fig. 12 และทำการทดสอบความสามารถในการดูดซับเสียงโดยใช้วิธี reverber ation ห้อง Fig. 11 แสดงผลการทดสอบจากนี้ จะถูกค้นพบที่ coef-ficient ดูดซึมที่มีแนวโน้มลดลงเล็กน้อยที่ 500 Hz 2000 Hz ไร ทั้งหมดจะมีแนวโน้มเพิ่มขึ้นจาก 0.12 ถึง 0.86 เป็นความถี่ศูนย์เพิ่มขึ้นจาก 100 Hz 5000 Hz นอกจากนี้ NRC ของต้นแบบ ซึ่งถูกวัด โดยวิธีห้อง reverberation ได้ 0.6 นี้มีค่อนข้างสูงกว่า NRC (0.53) โดยความต้านทานหลอดสัดส่วนผสมเดียวกัน นี้เชื่อว่าเป็น ผลของความแตกต่างของเงื่อนไขทดสอบเป็น environ-ติดขัดวิธีต้านทานหลอดและ reverberation ห้องวิธี (Fig. 12)4. บทสรุปผลของการดูดซึมเสียง porous คอนกรีตตาม TVR RAC จะเป็นดังนี้:(1)ผลต่างระหว่างอัตราการยกเลิกเป้าหมายและอัตราส่วนโมฆะวัดแท้จริงของ porous คอนกรีตสำหรับใช้ลดเสียงรบกวนรีไซเคิลประตูคอนกรีต aggre เสีย 5 – 13 มม.ขนาดไม่น้อยกว่า 1.7% และ เนื้อหารวมกลับมีอิทธิพลเล็กน้อยในอัตราส่วนเป็นโมฆะ(2)แรง compressive เสียงดูด porous คอนกรีตใช้รวมกลับลดลงเป็น TVR และ RAC เพิ่มขึ้น และจะมีแนวโน้มที่มากที่สุดจะลดลงเมื่อ TVR และเนื้อหาของ RAC ที่เกิน 25% และ 50% ตามลำดับ(3)ลักษณะเสียงของคอนกรีต porous โดยความต้านทานหลอดแสดงช่วงความถี่ที่สัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงสุดย้ายช่วงความถี่สูงเป็น TVR ที่เพิ่ม และ NRC ได้สูงสุดที่ค่า 25% อย่างไรก็ตาม อัตราส่วนการตั้งเสียง (กระดาษสา) ขึ้นเป็นเป้าหมายยกเลิกอัตราส่วนเพิ่มขึ้น กลายเป็น สูงสุดเมื่ออัตราการยกเลิกเป้าหมาย 30%(4) ก่อตั้งขึ้นที่สามารถดูดซับเสียงของต้นแบบคอนกรีต porous สำหรับเขตข้อมูลโปรแกรมประยุกต์ออกแบบให้มีอัตรายกเลิกเป้าหมาย 25% และเนื้อหารวมรีไซเคิล 50% โดยวิธีห้อง reverberation เพิ่มขึ้นจาก 0.12 ไป0.86 เป็นความถี่กลางที่เพิ่มขึ้นจาก 100 Hz ถึง5000 Hz และว่า ที่ NRC เป็น 0.6ยอมรับงานนี้ได้รับการสนับสนุน โดยให้หมายเลข R01-2004-000 -10153-0 จาก KOSEF

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ที่จะนำมาประกอบกับความสามารถของคอนกรีตที่มีรูพรุนในการแปลงพลังงานเสียงเหตุการณ์ที่เกิดขึ้นเป็นพลังงานความร้อนและประเภทอื่น ๆ ของพลังงานจากการสั่นสะเทือนแรงเสียดทานความหนืดปรับอากาศ ฯลฯ รวมทั้งการใช้พลังงานได้ดีขึ้นเนื่องจากพื้นที่ผิวที่เฉพาะเจาะจงของโมฆะ สร้างขึ้นภายในชิ้นงานเพิ่มขึ้นเป็น TVR เพิ่มขึ้น เป็นเช่นนี้เหตุผลที่แนวโน้มของอาร์ซีและสมาคมนักวิเคราะห์หลักทรัพย์ตามการเปลี่ยนแปลงใน TVR ที่แตกต่างกันคิดว่าจะเป็นเพราะอาร์ซีถูกแสดงโดยค่าเฉลี่ยของค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมที่ความถี่เฉพาะ 250 Hz, 500 Hz, 1000
เฮิรตซ์ 2,000 เฮิรตซ์และสมาคมนักวิเคราะห์หลักทรัพย์ถูกแสดงโดยอัตราส่วนของพื้นที่การดูดซับเสียงวัดที่ความถี่ตั้งแต่ 250 Hz ถึง 2000 Hz ถึงพื้นที่ทั้งหมด ดังนั้นเมื่อการแสดงความสามารถในการดูดซับเสียงโดยรวมในช่วง
ของ 250-2000 Hz, สมาคมนักวิเคราะห์หลักทรัพย์อาจจะเป็นดัชนีที่แม่นยำมากขึ้น อย่างไรก็ตามเนื่องจากความสามารถในการดูดซับเสียงจะแสดงโดยอาร์ซีในกฎระเบียบในปัจจุบันและข้อกำหนดสำหรับผนังพิสูจน์อักษรเสียงกับมลพิษทางเสียงก็เป็นที่แนะนําในการวิเคราะห์ลักษณะการดูดซับเสียงของชิ้นงานโดยใช้อาร์ซีและใช้มันเมื่อมีการสร้างต้นแบบ แอพลิเคชันด้าน. 3.4 ลักษณะการดูดซับเสียงต้นแบบสำหรับการใช้งานด้านห้องพักด้วยวิธีการสั่นสะเทือนในการประเมินลักษณะของคอนกรีตที่มีรูพรุนต้นแบบสำหรับการประยุกต์ใช้สนามรวมรีไซเคิลต้นแบบที่ถูกสร้างขึ้นกับ RAC ที่ 50% และ TVR ที่ 25% คอนกรีตที่มีรูพรุนแสดงให้เห็นถึงลักษณะที่เหนือกว่าในการทดสอบทางกายภาพและเชิงกลและดูดซับเสียงโดยใช้หลอดทดสอบสมรรถภาพ เพื่อประเมินความสามารถในการดูดซับเสียงภายใต้เงื่อนไขที่เหมือนกันกับสภาพที่เกิดขึ้นจริงมันถูกติดตั้งในห้องเสียงก้องดังแสดงในรูป 12 และความสามารถในการดูดซับเสียงได้ดำเนินการทดสอบโดยใช้วิธีการที่ห้อง ation reverber- มะเดื่อ 11 แสดงให้เห็นถึงผลการทดสอบ. จากนี้ก็พบว่าการดูดซึม ficient coef- มีแนวโน้มลดลงเล็กน้อยที่ 500 เฮิร์ตซ์และ 2000 Hz แต่โดยรวมก็มีแนวโน้มที่จะเพิ่มขึ้น 0.12-0.86 เป็นศูนย์ความถี่เพิ่มขึ้นจาก 100 เฮิร์ตซ์ 5000 เฮิร์ตซ์ นอกจากนี้อาร์ซีต้นแบบซึ่งถูกวัดโดยวิธีห้องก้องเป็น 0.6 นี้ค่อนข้างสูงกว่าอาร์ซี (0.53) โดยหลอดความต้านทานของสัดส่วนการผสมเดียวกัน ซึ่งเชื่อว่าเป็นผลมาจากความแตกต่างในเงื่อนไขการทดสอบเช่นเดียวกับสภาพแวดล้อมของวิธีหลอดต้านทานการสั่นสะเทือนและวิธีการที่ห้อง (รูปที่. 12). 4 สรุปผลของการดูดซับเสียงของคอนกรีตที่มีรูพรุนตาม TVR และ RAC มีดังนี้(1) ความแตกต่างระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนโมฆะและอัตราส่วนโมฆะวัดที่เกิดขึ้นจริงของคอนกรีตที่มีรูพรุนสำหรับการลดเสียงรบกวนการใช้รีไซเคิลขยะคอนกรีตประตู aggre- ของ 5-13 มิลลิเมตรในขนาดน้อยกว่า 1.7% และเนื้อหาของการรวมรีไซเคิลมีอิทธิพลน้อยในอัตราส่วนโมฆะ. (2) แรงอัดของเสียงดูดซับคอนกรีตที่มีรูพรุนใช้รีไซเคิลรวมลดลงเป็น TVR และ RAC เพิ่มขึ้นและมัน มีแนวโน้มมากที่สุดที่จะลดลงเมื่อ TVR และเนื้อหาของ RAC เกิน 25% และ 50% ตามลำดับ. (3) ลักษณะการดูดซับเสียงของคอนกรีตที่มีรูพรุนโดยหลอดต้านทานแสดงให้เห็นถึงช่วงความถี่ที่มีค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมที่ดีที่สุดคือการย้าย ในช่วงความถี่สูงเป็น TVR ที่เพิ่มขึ้นและอาร์ซีเป็นมูลค่าที่สูงสุด 25% อย่างไรก็ตามอัตราส่วนพื้นที่ดูดซับเสียง (SAA) เพิ่มขึ้นเป็นเป้าหมายอัตราการว่างที่เพิ่มขึ้นกลายเป็นเป้าหมายสูงสุดเมื่ออัตราส่วนโมฆะเป็น 30%. (4) มันเป็นที่ยอมรับว่าความสามารถในการดูดซับเสียงต้นแบบคอนกรีตที่มีรูพรุนสำหรับการใช้งานด้านการออกแบบ ที่จะมีเป้าหมายเป็นโมฆะอัตราส่วน 25% และเนื้อหาของการรวมรีไซเคิล 50% โดยวิธีก้องห้องพักเพิ่มขึ้นจาก 0.12 ไป0.86 เป็นศูนย์ความถี่เพิ่มขึ้นจาก 100 Hz ถึง5000 Hz และที่อาร์ซีเป็น 0.6. การรับรู้งานนี้ สนับสนุนโดยแกรนท์เลขที่ R01-2004-000- 10153-0 จาก KOSEF

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

จะเกิดจากความสามารถของคอนกรีตพรุนเพื่อแปลงเหตุการณ์เสียงพลังงานเป็นพลังงานความร้อนและพลังงานชนิดอื่น ๆโดยการสั่นสะเทือน , แรงเสียดทาน , เครื่องหนืด ฯลฯ รวมทั้งการบริโภคพลังงานเพิ่มขึ้นเนื่องจากพื้นที่ผิวจำเพาะของความอ้างว้างข้างในชิ้นงานเพิ่มขึ้นเป็นทีวีอาร์ เพิ่มขึ้น เช่นเหตุผลที่แนวโน้มของอาร์ซี และกล่องตามการเปลี่ยนแปลงในทีวีอาร์ ต่างคิดว่าเป็นเพราะแผ่นแสดงโดยค่าเฉลี่ยของสัมประสิทธิ์การดูดกลืนที่ความถี่ที่เฉพาะเจาะจง , 250 Hz , 500 Hz , 1000
Hz 2000 Hz และกล่องได้ โดยอัตราส่วนของพื้นที่ดูดซับเสียง วัดที่ความถี่ตั้งแต่ 250 Hz ถึง 2000 Hz ไปยังพื้นที่ทั้งหมดดังนั้น เมื่อแสดงโดยรวม ความสามารถในการดูดซับเสียงในช่วง
250 – 2000 Hz , กล่องอาจเป็นดัชนีที่ถูกต้องมากขึ้น แต่เนื่องจากความสามารถในการดูดซึมเสียงแสดงโดย NRC ในกฎระเบียบปัจจุบันและข้อมูลสำหรับพิสูจน์อักษรเสียง ผนังกับมลภาวะทางเสียงมันคือ Recom - ซ่อมวิเคราะห์เสียงลักษณะการดูดซึมของชิ้นงานโดยใช้อาร์ซี และใช้เมื่อมีการสร้างต้นแบบสำหรับสาขาโปรแกรม

3.4 . ลักษณะการดูดกลืนเสียงของต้นแบบสำหรับใบสมัครดังลั่นห้องสนามวิธี

เพื่อประเมินคุณลักษณะของวัสดุคอนกรีตต้นแบบการใช้มวลรวมด้าน ,ต้นแบบทำจาก RAC ที่ 50 %
และทีวีอาร์ ที่ 25% คอนกรีตพรุน พบลักษณะที่เหนือกว่าในการสอบทางกายภาพและทางกลและการทดสอบการดูดซึมเสียงใช้แบบหลอด เพื่อประเมินความสามารถในการดูดซับเสียง ภายใต้เงื่อนไขที่เหมือนกันกับเงื่อนไขเว็บไซต์จริง มันถูกติดตั้งในห้องดังลั่นดังแสดงในรูปที่12 และดูดซับเสียง ทดสอบความสามารถในการใช้ reverber - วิธีห้อง ation . รูปที่ 11 แสดงผลการทดสอบ
จากนี้ก็พบว่ามีการดูดซึม coef - ficient มีแนวโน้มลดลงเล็กน้อยอยู่ที่ 500 Hz และ 2 , 000 เฮิรตซ์ อย่างไรก็ตาม ทั้งมีแนวโน้มเพิ่มขึ้นจาก 0.12 ถึง 0.86 เป็นศูนย์ความถี่เพิ่มขึ้นจาก 100 Hz ถึง 5000 Hz . นอกจากนี้ อาร์ซีของต้นแบบซึ่งวัดจากห้องดังลั่น วิธีคือ 0.6 นี้ค่อนข้างสูงกว่า NRC ( 0.53 ) โดยความต้านทานของหลอด
อัตราส่วนผสมเดียวกัน นี้ถือเป็นผลของความแตกต่างในเงื่อนไขการทดสอบ ตลอดจนสิ่งแวดล้อม ment ของความต้านทานของหลอดและวิธีการดังลั่นห้อง ( รูปที่ 12 )


4 . สรุป

ผลของการดูดซึมเสียงของคอนกรีตพรุนไปตามทีวีอาร์ และ RAC มีดังนี้

( 1 ) ความแตกต่างระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างและจริงวัดอัตราส่วนช่องว่างของวัสดุคอนกรีตเพื่อลดเสียงรบกวนการรีไซเคิลขยะ aggre คอนกรีต - ประตู 5 – 13 มม. ในขนาดน้อยกว่า 1.7% และ

เนื้อหาของการใช้มวลรวมก็ไม่ค่อยมีผลต่ออัตราส่วนช่องว่าง .
( 2 ) กำลังรับแรงอัดของคอนกรีตที่ใช้มวลรวมเสียงดูดซับที่มีรูพรุนลดลงเป็นทีวีอาร์ RAC เพิ่มขึ้นและมีมากที่สุดและมีแนวโน้มที่จะลดลงเมื่อทีวีอาร์ และเนื้อหาของ RAC เกิน 25% และ 50% ตามลำดับ
( 3 ) การดูดซับเสียง ลักษณะของคอนกรีตพรุนโดยความต้านทานของหลอดแสดงช่วงความถี่ที่เหมาะสมมีค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืนแสง คือ ย้ายไปอยู่ที่ช่วงความถี่สูงเป็นทีวีอาร์อาร์ซีเพิ่มขึ้น และมีค่าสูงสุดที่ค่า 25 % อย่างไรก็ตาม อัตราส่วนพื้นที่การดูดกลืนเสียง ( SAA ) เพิ่มขึ้นเป็นเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างเพิ่มขึ้นเป็นสูงสุดเมื่อเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างคือ 30 %
( 4 ) ก่อตั้งขึ้นที่ความสามารถในการดูดซับเสียงของวัสดุคอนกรีตต้นแบบด้านโปรแกรมที่ออกแบบมาเพื่อมีเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่าง 25% และเนื้อหาของมวลรวมของ 50% โดยห้องดังลั่นวิธีการเพิ่มขึ้นจาก 0.12 =

เป็น ศูนย์เพิ่มความถี่ 100 Hz

จาก5 , 000 Hz และที่อาร์ซีคือ 0.6


รับทราบ

งานนี้ได้รับการสนับสนุนจาก แกรนท์ ไม่ r01-2004-000 -


10153-0 จาก kosef .