3.2. Curing characteristicsFigs. 3–

3.2. Curing characteristics
Figs. 3–5 show the curing characteristics i.e., scorch time
(ts2), cure time (tc90) and torque variation (MH – ML) of
LENR-coated OPA filled NR composites, and compares them
to the raw OPA filled NR composites (control). The ts2 and
tc90 of the OPA filled NR composites showed a decrease
whilst the torque variation increased when the OPA loading
was increased for both raw OPA and LENR-coated OPAs. At
the same filler loading, the curing characteristics of LENRcoated
OPA filled NR composites were found to be lower
than that of raw OPA filled NR composites. This may be
attributed to the adjacent double bond by the oxirane
group from ENR, which was accelerated in the vulcanization
reaction [11,12]. Even although the addition of a
compatibilizer was expected to improve the torque variation
of composites; the LENR coating showed a contrasting
effect by lowering the torque variation of the OPA filled NR
composites. This was mainly caused by softening of the
composites due to the ratio of the rubber phase volume to
raw filler being increased when LENR-coated OPA was
added. This is clearly shown in Fig. 2, where the surface

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.2 การบ่มลักษณะFigs. 3-5 แสดงลักษณะการบ่มผิวเช่น scorch ครั้ง(ts2), รักษาเวลา (tc90) และแรงบิดผันแปร (MH-ML) ของOPA LENR เคลือบเติม NR คอมโพสิต และเปรียบเทียบได้กับ OPA ดิบเติมวัสดุผสม NR (ควบคุม) Ts2 และคอมโพสิต NR พบลดลงเติม tc90 OPAในขณะที่การเปลี่ยนแปลงแรงบิดเพิ่มขึ้นเมื่อโหลด OPAขึ้น OPA ดิบและเคลือบ LENR OPAs ที่ฟิลเลอร์เหมือนกันที่โหลด ลักษณะการบ่มผิวของ LENRcoatedOPA เติม NR คอมโพสิตพบต่ำกว่าของ OPA ดิบเติมวัสดุผสม NR นี้อาจเป็นบันทึก โดย oxirane พันธะคู่อยู่ติดกันกลุ่มจาก ENR ซึ่งถูกเร่งในการ vulcanizationปฏิกิริยา [11,12] แม้แต่การเพิ่มการคาดว่าจะปรับปรุงเปลี่ยนแปลงแรงบิด compatibilizerของคอมโพสิต เคลือบ LENR พบห้องผล โดยลดความผันแปรของแรงบิดของ OPA เติม NRคอมโพสิต นี้ส่วนใหญ่ที่เกิดจากการชะลอของการคอมโพสิตจากอัตราส่วนของปริมาตรระยะยางไปฟิลเลอร์ที่ดิบจะเพิ่มขึ้นเมื่อเคลือบ LENR OPAเพิ่ม นี้จะปรากฏชัดเจนใน Fig. 2 ที่พื้นผิว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2 บ่มลักษณะ
มะเดื่อ 3-5 แสดงลักษณะการบ่มเช่นเวลาการเผาไหม้เกรียม
(TS2) เวลาในการบ่ม (tc90) และการเปลี่ยนแปลงแรงบิด (MH - ML) ของ
LENR เคลือบ OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR และเปรียบเทียบพวกเขา
จะ OPA ดิบที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR (ควบคุม) . TS2 และ
tc90 ของ OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR แสดงให้เห็นว่าการลดลง
ในขณะที่การเปลี่ยนแปลงแรงบิดที่เพิ่มขึ้นเมื่อโหลด OPA
เพิ่มขึ้นสำหรับทั้ง OPA ดิบและ OPAs เคลือบ LENR ที่
โหลดฟิลเลอร์เดียวกันลักษณะบ่มของ LENRcoated
OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติพบว่ามีการลดลง
กว่าที่ OPA ดิบที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR นี้อาจจะ
นำมาประกอบกับพันธะคู่ที่อยู่ติดกันโดย oxirane
กลุ่มจาก ENR ซึ่งได้เร่งในการหลอมโลหะ
ปฏิกิริยา [11,12] แม้ว่าการเพิ่มขึ้นของ
ความเข้ากันได้ที่คาดว่าจะปรับปรุงเปลี่ยนแปลงแรงบิด
ของคอมโพสิต; เคลือบ LENR แสดงให้เห็นความแตกต่าง
โดยการลดผลกระทบต่อการเปลี่ยนแปลงของแรงบิด OPA ที่เต็มไปด้วยยางธรรมชาติ
คอมโพสิต มีสาเหตุหลักมาจากการชะลอตัวของ
คอมโพสิตเนื่องจากอัตราส่วนของปริมาณยางขั้นตอนการ
บรรจุดิบถูกเพิ่มขึ้นเมื่อ OPA LENR เคลือบถูก
เพิ่ม นี้แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนในรูป 2 ที่พื้นผิว

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.2 . การบ่มลักษณะ
Figs 3 – 5 แสดงลักษณะการบ่ม คือ เผาผลาญเวลา
( ts2 ) , เคียว ( tc90 ) และแรงบิดรูปแบบ ( MH ) มล. )
lenr เคลือบยางธรรมชาติคอมโพสิทโอภาเต็มและเปรียบเทียบพวกเขากับเติมยางธรรมชาติดิบ
โอภาคอมโพสิต ( ควบคุม ) การ ts2 และ
tc90 ของโอปาเต็มยางคอมโพสิตพบว่าลดลง
ในขณะที่บิดรูปแบบเพิ่มขึ้นเมื่อ opa โหลด
เพิ่มขึ้น ทั้งดิบ และโอภาส โอภา lenr เคลือบ . ที่
โหลดตัวเดียวกัน การบ่มลักษณะ lenrcoated
โอภาเติมยางธรรมชาติคอม พบว่ามีการลด
กว่าของดิบโอภาเติมยางธรรมชาติคอมโพสิต นี้อาจจะประกอบกับพันธบัตรคู่ติดกัน

จาก โดยกลุ่ม oxirane ENR , ซึ่งถูกเร่งในปฏิกิริยาวัลคาไนเซชัน
[ 11,12 ] แม้แม้ว่านอกจากนี้ของ
ต่อที่คาดว่าจะปรับปรุงรูปแบบของคอมโพสิตแรงบิด
; lenr เคลือบให้ตัดผลโดยลดแรงบิดรูปแบบของโอปาเต็มยาง
คอมโพสิต นี้ส่วนใหญ่เกิดจากการชะลอตัวของ
คอมโพสิต เนื่องจากอัตราส่วนของปริมาณยางเฟส

ตัวดิบังเพิ่มขึ้นเมื่อ lenr เคลือบโอภาคือ
เพิ่ม นี้เป็นอย่างชัดเจนที่แสดงในรูปที่ 2 ที่พื้นผิว