(4) The experimental P–M interactio

(4) The experimental P–M interaction strength obtained from the eccentrically loaded specimenswith noncompact flange showed strengthmuch higher than the AISC nominal P–M strength, especiallywhen axial load level becomes lower. Actually, all the specimens exhibited the P–M interaction strength exceeding the ASIC “compact-section” P–M interaction strength. This implies that the AISC strength reduction rule for noncompact flange may be very conservative for high-strength steel flexural members.
(5) The experimental P–M interaction strength was very accurately predicted with the strain compatibility method by using the measured stress–strain curve, or by explicitly considering early strain-hardening property of high strength steel.
6) Many steel design codes assume that the residual stress is proportional to the yield stress of base metal. However, themeasured residual stresses distribution of this study again confirmed that themagnitude of the residual stress is virtually independent
of the yield stress of the base metal, implying that the impact of residual stress on inelastic buckling of high-strength steel is less.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

(4)ทดลอง P-M โต้ตอบแรงรับจากจาน noncompact specimenswith eccentrically โหลดพบสูงกว่า AISC ระบุ P-M แรง strengthmuch especiallywhen โหลดแกนระดับเป็น จริง ไว้เป็นตัวอย่างทั้งหมดจัดแสดงแรงโต้ตอบ P-M ASIC "คอมแพคส่วน" P-M โต้ตอบแรงเกิน หมายความว่า กฎลดความแรงของ AISC สำหรับแปลน noncompact อาจจะหัวเก่ามากสำหรับความแข็งแรงสูงเหล็ก flexural members.
(5) แรงโต้ตอบ P-M ทดลองก็แม่นยำมากคาดว่า ด้วยวิธีต้องใช้ความเข้ากันได้ โดยใช้เส้นโค้งความเครียด – ต้องใช้วัด หรือพิจารณาต้นแข็งต้องใช้คุณสมบัติของเหล็กกล้าความแข็งแรงสูงอย่างชัดเจน
6) หลายเหล็กออกแบบรหัสสมมติว่า เครียดเหลือเป็นสัดส่วนกับความเครียดผลผลิตโลหะพื้นฐาน อย่างไรก็ตาม กระจายตกค้าง themeasured เรียนนี้อีกครั้งยืนยันที่ themagnitude ของส่วนที่เหลือจากการเครียดเป็นอิสระจริง
ความเครียดผลผลิตโลหะฐาน หน้าที่ว่า ผลกระทบของความเครียดตกค้างบน inelastic buckling ของเหล็กกล้าความแข็งแรงสูงไม่น้อย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

(4) ความแรงของการทดลอง P-M ที่ได้รับจากการทำงานร่วมกันโหลดแผลง specimenswith แปลน noncompact พบ strengthmuch สูงกว่าแรง P-M AISC เล็กน้อย especiallywhen ระดับความเร็วในการโหลดแกนกลายเป็นที่ต่ำกว่า อันที่จริงตัวอย่างทั้งหมดแสดงความแข็งแรงปฏิสัมพันธ์ P-M เกิน "กะทัดรัด" ส่วนความแข็งแรงของการทำงานร่วมกัน ASIC P-M นี่ก็หมายความว่ากฎการลดแรง AISC สำหรับหน้าแปลน noncompact อาจจะเป็นอนุรักษ์นิยมมากสำหรับความแข็งแรงสูงเหล็กดัดสมาชิก
(5) ความแข็งแรงปฏิสัมพันธ์ P-M ทดลองได้รับการทำนายที่แม่นยำมากกับวิธีการทำงานร่วมกันสายพันธุ์โดยใช้เส้นโค้งความเครียดที่วัด หรือโดยการพิจารณาสถานที่ให้บริการอย่างชัดเจนในช่วงต้นสายพันธุ์แข็งของเหล็กความแข็งแรงสูง
6) รหัสการออกแบบสแตนหลายคนคิดว่าความเครียดที่เหลือเป็นสัดส่วนกับความเครียดผลผลิตด้วยโลหะสามัญ อย่างไรก็ตาม themeasured การกระจายแรงที่เหลือของการศึกษานี้อีกครั้งยืนยันว่า themagnitude ของความเค้นตกค้างเป็นจริงที่เป็นอิสระ
ของความเครียดผลผลิตของโลหะฐานหมายความว่าผลกระทบของความเค้นตกค้างที่โก่งงอยืดหยุ่นของเหล็กความแข็งแรงสูงน้อย

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

( 4 ) นักเรียนที่ P ( M ) ความแข็งแรงที่ได้จากโหลด eccentrically specimenswith noncompact แปลนแสดง strengthmuch สูงกว่าค่า P และ M โครงสร้างความแข็งแรง especiallywhen โหลดแกนระดับจะลดลง จริงๆ แล้วตัวอย่างทั้งหมดมี P ( M ) แรงเกิน ASIC " กะทัดรัด " มาตรา P ( M ) ความแข็งแรงนี้แสดงให้เห็นว่า โครงสร้างความแข็งแรงลดกฎสำหรับ noncompact แปลน อาจจะหัวโบราณมาก สําหรับสมาชิกดัดเหล็กความแข็งแรงสูง .
( 5 ) นักเรียนที่ P และ M มีปฏิสัมพันธ์มากทำนายกับความเครียดความเข้ากันได้แบบวัดความเครียดความเครียดและโค้ง หรือโดยพิจารณาความเครียดอย่างชัดเจนก่อนการแข็งตัวคุณสมบัติของเหล็กกล้าความแข็งแรงสูง .
6 ) รหัสการออกแบบเหล็กหลายสมมติว่า ความเค้นตกค้างเป็นสัดส่วนกับปริมาณความเครียดของโลหะพื้นฐาน อย่างไรก็ตาม themeasured ตกค้างความเค้นกระจายการศึกษาอีกครั้ง ยืนยันว่า themagnitude ของความเค้นตกค้างอิสระจวน
ของจุดครากของฐานโลหะ บอกเป็นนัยว่า ผลกระทบของความเค้นตกค้าง ซึ่งการโก่งเดาะของเหล็กความแข็งแรงสูงจะน้อยลง