• A1: Model Yu 1 (Equation 4.9, cylinders), experimental PD, excl. wall-effect:
The packing density of the fibres was obtained from packing experiments (K=3.6). The equivalent packing diameter (Equation 4.9) was calculated. No wall-effect (kSF=1.0) was included for the estimation of the virtual packing density, which means that the experimental result was not adjusted for the wall-effect.
• A2: Model Yu 1 (Equation 4.9, cylinders), analytical PD, incl. wall-effect: Equation 4.9 (model Yu 1) was adopted; the maximum (virtual) packing density of each fibre type was applied (numerical solution from solver of the study on the wall-effect). No adjustment for the effect of the walls was made.
• A3: Model Yu 1 (Equation 4.9, cylinders), experimental. PD, incl. wall-effect: The virtual packing density of the steel fibres was calculated from the experimental packing density under consideration of the wall-effect (experimental results: Fig. 4.2) and the applied compaction process (K=3.6).
• A4: Model Yu 2 (Equation 4.10, convex shape), experimental PD, excl. wall- effect:
Equation 4.10 was applied to include the fibres into the CPM. The experimental packing density (K=3.6) was not adjusted for the wall-effect of the container (kSF=1.0).
• A5: Model De Larrard (kF = 0.065), concept ‘perturbed zone’:
De Larrard [1999] proposed the concept of the perturbed zone to include steel fibres into the CPM, which takes into account the wall-effect of each fibre in the vicinity of an aggregate grain.
Fig. 4.8 shows the experimental packing density of mixtures 1-7 (Table 4.5) compared with simulations of the CPM and for five different approaches to include the fibres. The packing density of mixture 8 was much lower (0.657) and is excluded from Fig. 4.8. Mixtures 1-7 are concretes (dg,max=8 or 16 mm), while mixture 8 is a mortar (dg,max=1 mm).
• A1: ยูรุ่น 1 (สมการ 4.9 ถัง), PD ทดลอง ไม่รวมผนังผล:บรรจุความหนาแน่นของเส้นใยได้รับจากบันทึกการทดลอง (K = 3.6) มีคำนวณเส้นผ่าศูนย์กลางเท่ากับบรรจุ (สมการ 4.9) ไม่มีผลกระทบผนัง (kSF = 1.0) ถูกรวมไว้สำหรับการประเมินความหนาแน่นเสมือนบรรจุ ซึ่งหมายความว่าไม่มีผลการทดลองปรับผนังผล• A2: ยูรุ่น 1 (สมการ 4.9 ถัง), PD วิเคราะห์ รวมผนังผล: นำสมการ 4.9 (รุ่น Yu 1) สูงสุด (เสมือน) บรรจุความหนาแน่นของเส้นใยแต่ละชนิดถูกใช้ (แก้ไขตัวเลขจากการแก้ปัญหาของผนังผลการศึกษา) ไม่มีการปรับสำหรับผลของกำแพงทำ• A3: ยูรุ่น 1 (สมการ 4.9 ถัง), ทดลอง PD รวมผนังผล: คำนวณความหนาแน่นเสมือนบรรจุใยเหล็กบรรจุทดลองความหนาแน่นของผนังผล (ทดลอง: รูป 4.2) และกระบวนการใช้การกระชับ (K = 3.6)• A4: ยูรุ่น 2 (สมการ 4.10 รูปร่างนูน), PD ทดลอง ไม่รวมผนังผล:สมการ 4.10 ใช้รวมถึงเส้นใยในการ CPM ความหนาแน่นบรรจุทดลอง (K = 3.6) ไม่มีการปรับปรุงสำหรับผลผนังของภาชนะ (kSF = 1.0)• A5: รุ่น De Larrard (kF = 0.065), แนวคิด 'perturbed โซน':เด Larrard [1999] เสนอแนวคิดของการรวมเส้นใยเหล็กใน CPM ซึ่งจะพิจารณาผลผนังของแต่ละไฟเบอร์อีกเม็ดรวมเป็น โซน perturbedรูป 4.8 แสดงความหนาแน่นทดลองบรรจุของผสม 1-7 (ตารางที่ 4.5) เปรียบเทียบกับจำลองการ CPM และห้าวิธีการได้แก่เส้นใยที่แตกต่างกัน ความหนาแน่นบรรจุของผสม 8 ถูกมากต่ำกว่า (0.657) และไม่รวมในรูป 4.8 ส่วนผสม 1-7 มี concretes (dg สูงสุด = 8 หรือ 16 มม.), ในขณะที่ส่วนผสม 8 ครก (dg สูงสุด = 1 mm)
การแปล กรุณารอสักครู่..