operating conditions are listed in

operating conditions are listed in Table 4. Most of the S/S
samples met the compressive strength criterion that is recommended
by the US Nuclear Regulatory Commission Standard for
landfilled solid waste (i.e., 3.45 MPa) (Singh et al., 1998; Chau
et al., 2011). Moreover, all S/S sample had superior mechanical
characteristics (e.g., water tightness and compactness) (Chau
et al., 2011; Anastasiadou et al., 2012; Ding et al., 2012). Although
the compressive strengths of the S/S samples decreased slightly
with the addition of sulfide (Na2S), there were no significant differences.
Furthermore, the mechanical performance (compressive
strengths) of the S/S samples gradually decreased as the waste
loading ratio increased due to weakened electrostatic attraction
between metal cations and phosphate anions (Rao et al., 2000;
Zhang et al., 2009; Randall and Chattopadhyay, 2010;
Anastasiadou et al., 2012).
The differences in compressive strength resulting from the different
waste types were not significant. Moreover, the compressive
strengths of most S/S samples fabricated with each waste type
exhibited similar tendencies under the same operating conditions
(i.e., sulfide dosage and waste loading ratio). However, the compressive
strengths of the S/S samples fabricated with sludge generated
from WTF #3 were lower than those of the S/S samples
fabricated with the other 4 Hg-contaminated waste samples under
the same operating conditions. As shown in Table 2, the percentage
of Fe2O3 in the sludge from WTF #3 was approximately 47.4%,
while the percentages of Fe2O3 in the other 4 Hg-contaminated
wastes were less than 3%. Fe2O3 either does not react with phosphate
acid or reacts at a slow rate due to the low solubility of
Fe2O3 in the acid phosphate solution (Wagh, 2004). Therefore,
Fe2O3 contained in the wastes can affect the formation of coordinated
network ceramics, which is related to the processing conditions
(e.g., workable time for mixing and curing time) of the CBPC
slurry and the performance (e.g., TCLP value and compressive
strength) of the S/S sample (Randall and Chattopadhyay, 2004).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การทำงานจะแสดงในตาราง 4 ส่วนใหญ่ม...ตัวอย่างตามเกณฑ์แรง compressive ที่แนะนำตามมาตรฐานคณะกรรมการกำกับดูแลนิวเคลียร์ของสหรัฐอเมริกาสำหรับlandfilled ขยะ (เช่น 3.45 แรง) (สิงห์ร้อยเอ็ด al., 1998 ชอร้อยเอ็ด al., 2011) นอกจากนี้ ม...ทุกอย่างมีเครื่องกลที่เหนือกว่าลักษณะ (เช่น น้ำชูและ compactness) (เชาร้อยเอ็ด al., 2011 Anastasiadou et al., 2012 ดิง et al., 2012) ถึงแม้ว่าจุดแข็ง compressive อย่างม...ลดลงเล็กน้อยแห่งซัลไฟด์ (Na2S), มีไม่แตกต่างกันนอกจากนี้ ประสิทธิภาพเครื่องจักรกล (compressiveจุดแข็ง) ของตัวอย่างม...ค่อย ๆ ลดลงเป็นขยะอัตราการโหลดเพิ่มขึ้นเนื่องจากสถานที่สถิตอย่างไรระหว่างโลหะเป็นของหายากและฟอสเฟต anions (ราว et al., 2000เตียว al. et, 2009 Randall และ Chattopadhyay, 2010Anastasiadou et al., 2012)ความแตกต่างใน compressive แรงที่เกิดจากการแตกต่างกันเสียชนิดไม่สำคัญ นอกจากนี้ ที่ compressiveจุดแข็งอย่างมากที่สุดม...หลังสร้างกับแต่ละชนิดเสียจัดแสดงแนวโน้มที่คล้ายคลึงกันภายใต้เงื่อนไขปฏิบัติเดียวกัน(เช่น ปริมาณซัลไฟด์แล้วเสียโหลดอัตราส่วน) อย่างไรก็ตาม ที่ compressiveจุดแข็งของตัวอย่างม...หลังสร้าง ด้วยตะกอนที่สร้างขึ้น3 # WTF คนที่ต่ำกว่าตัวอย่างม...หลังสร้าง ด้วยอื่น 4 Hg ปนเปื้อนเสียตัวอย่างภายใต้เงื่อนไขการดำเนินงานเดียวกัน ดังแสดงในตารางที่ 2 เปอร์เซ็นต์ของ Fe2O3 ในตะกอนจาก WTF #3 มีประมาณ 47.4%ในขณะที่เปอร์เซ็นต์ของ Fe2O3 ใน 4 อื่น ๆ ปนเปื้อน Hgเสียได้ไม่น้อยกว่า 3% Fe2O3 อาจไม่ตอบสนองกับฟอสเฟตกรดหรือการตอบสนองในอัตราช้าเนื่องจากการละลายต่ำสุดของFe2O3 ในโซลูชันฟอสเฟตกรด (Wagh, 2004) ดังนั้นFe2O3 อยู่ในขยะอาจส่งผลต่อการก่อตัวของประสานเซรามิก เครือข่ายที่เกี่ยวข้องกับเงื่อนไขการประมวลผล(เช่น สามารถทำงานได้เวลาผสม และบ่มเวลา) ของ CBPCสารละลายและประสิทธิภาพการทำงาน (เช่น TCLP ค่า และ compressiveความแข็งแรง) ของตัวอย่างม... (Randall และ Chattopadhyay, 2004)

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สภาพการใช้งานที่ระบุไว้ในตารางที่ 4 ส่วนใหญ่ของ S / S
ตัวอย่างพบเกณฑ์แรงอัดที่แนะนำโดยคณะกรรมการกำกับดูแลนิวเคลียร์สหรัฐมาตรฐานสำหรับขยะฝังกลบ(เช่น 3.45 MPa) (ซิงห์, et al, 1998;. โจวเอตal., 2011) นอกจากนี้ทุก S / S มีตัวอย่างกลที่เหนือกว่าลักษณะ(เช่นความหนาแน่นของน้ำและความเป็นปึกแผ่น) (Chau et al, 2011;. Anastasiadou et al, 2012;.. Ding et al, 2012) แม้ว่าจุดแข็งอัดของ S / S ตัวอย่างลดลงเล็กน้อยด้วยนอกเหนือจากซัลไฟด์(Na2S) ไม่มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญ. นอกจากนี้ผลการดำเนินงานทางกล(อัดจุดแข็ง) ของ S / S ตัวอย่างค่อยๆลดลงเสียอัตราการโหลดที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากการที่น่าสนใจไฟฟ้าสถิตลดลงระหว่างไพเพอร์โลหะและแอนไอออนฟอสเฟต (ราว et al, 2000;. Zhang et al, 2009;. แรนดัลและ Chattopadhyay 2010;. Anastasiadou et al, 2012). ความแตกต่างในแรงอัดที่เกิดจากความแตกต่างของเสียชนิดไม่ได้อย่างมีนัยสำคัญ นอกจากนี้อัดจุดแข็งที่สุดของ S / S ตัวอย่างประดิษฐ์ชนิดขยะแต่ละแสดงแนวโน้มที่คล้ายกันภายใต้สภาพการใช้งานเดียวกัน(เช่นปริมาณซัลไฟด์และอัตราการโหลดของเสีย) อย่างไรก็ตามอัดจุดแข็งของ S / S ตัวอย่างประดิษฐ์ที่มีตะกอนที่เกิดจากWTF # 3 มีค่าต่ำกว่าของ S / S ตัวอย่างประดิษฐ์กับอีก4 ปรอทปนเปื้อนของเสียตัวอย่างภายใต้สภาพการใช้งานเดียวกัน ดังแสดงในตารางที่ 2 ร้อยละของFe2O3 ในกากตะกอนจาก WTF # 3 อยู่ที่ประมาณ 47.4% ในขณะที่อัตราร้อยละของ Fe2O3 ในอีก 4 ปรอทปนเปื้อนเสียน้อยกว่า3% Fe2O3 อย่างใดอย่างหนึ่งไม่ได้ทำปฏิกิริยากับฟอสเฟตกรดหรือตอบสนองในอัตราที่ช้าเนื่องจากการละลายต่ำของFe2O3 ในสารละลายฟอสเฟตกรด (Wagh, 2004) ดังนั้นFe2O3 ที่มีอยู่ในของเสียที่จะมีผลต่อการก่อตัวของการประสานงานเซรามิกส์เครือข่ายที่เกี่ยวข้องกับสภาพการประมวลผล(เช่นเวลาที่สามารถทำงานได้สำหรับการผสมและเวลาบ่ม) ของ CBPC สารละลายและประสิทธิภาพการทำงาน (เช่นค่า TCLP และอัดความแรง) ของกลุ่มตัวอย่าง S / S (ที่แรนดัลและ Chattopadhyay, 2004)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เงื่อนไขระบุไว้ในตารางที่ 4 ที่สุดของ S / S
ตัวอย่างพบแรงอัดเกณฑ์ที่แนะนำ
ตามมาตรฐานเรานิวเคลียร์คณะกรรมการกำกับกิจการสำหรับ
landfilled มูลฝอย ( คือ 3.45 MPa ) ( Singh et al . , 1998 ; เจา
et al . , 2011 ) นอกจากนี้ ทั้งหมดของกลุ่มตัวอย่างมีลักษณะทางกล ( เช่นความหนาแน่นน้ำ
superior และความเป็นปึกแผ่น ) ( โจว
et al . , 2011 ;anastasiadou et al . , 2012 ; ติง et al . , 2012 ) แม้ว่า
กำลังรับแรงอัดของ s / s ตัวอย่างลดลงเล็กน้อย
ด้วยนอกเหนือจากซัลไฟด์ ( Na2S ) พบว่าไม่มีความแตกต่าง
นอกจากนี้ประสิทธิภาพเครื่องกล ( อัด
จุดแข็งของ S / S อย่างค่อยๆ ลดลงตามอัตราส่วนของเสีย
โหลดเพิ่มขึ้นเนื่องจากการลดลงเที่ยว
ไฟฟ้าสถิตระหว่างไอออนโลหะและฟอสเฟตไอออน ( Rao et al . , 2000 ;
Zhang et al . , 2009 ; และแรน chattopadhyay , 2010 ;
anastasiadou et al . , 2012 ) .
ความแตกต่างของกำลังรับแรงอัดที่เกิดจากของเสียประเภท
ต่างๆ ไม่มีความ นอกจากนี้ กำลังรับแรงอัดของที่สุด
S / S ตัวอย่างประดิษฐ์กับแต่ละประเภทมีแนวโน้มที่คล้ายกัน
กาก
ภายใต้เงื่อนไขเดียวกัน( คือปริมาณซัลไฟด์ และเสียค่าโหลด ) อย่างไรก็ตาม กำลังรับแรงอัดของ S / S
กาก
ตัวอย่างประดิษฐ์ขึ้นจาก WTF # 3 อย่างมีนัยสำคัญของ s / s ตัวอย่าง
ประดิษฐ์กับ 4 อื่น ๆปรอทปนเปื้อนตัวอย่างของเสียใต้
เงื่อนไขเดียวกัน ดังแสดงใน ตารางที่ 2 ร้อยละ
ของ Fe2O3 ในตะกอนจาก WTF # 3 ประมาณ 47.4 %
ในขณะที่ค่า Fe2O3 ในอื่น ๆ 4 ปรอทปนเปื้อน
ของเสีย น้อยกว่า 3% โดยทั้งสองจะไม่ทำปฏิกิริยากับกรดฟอสเฟต
หรือตอบสนองในอัตราที่ช้าเนื่องจากการละลายต่ำในกรดฟอสเฟต
โดยโซลูชั่น ( wagh , 2004 ) ดังนั้น
Fe2O3 ที่อยู่ในของเสียที่สามารถส่งผลกระทบต่อการก่อตัวของการประสานงาน
เซรามิกส์ เครือข่าย ที่เกี่ยวข้องกับการประมวลผลเงื่อนไข
( เช่นเวลาที่สามารถใช้งานได้สำหรับผสมและระยะเวลาของ cbpc
? และการปฏิบัติงาน ( เช่น ค่าความแข็งแรงและตะกอนอัด
) S / S ตัวอย่าง ( แรนดอลล์ และ chattopadhyay
, 2004 )