REGENERATIONExternal irreversibilit

REGENERATION
External irreversibility is caused by the temperature differences between the primary heat
source (combustion gases or primary coolant) and the working fluid. Temperature differences
between condensing working fluid and the heat sink fluid (condenser cooling water
or cooling air) also cause external irreversibility.
STEAM POWER PLANTS 2.5
FIGURE 2.5 Effect of reheat-to-initial-pressure ratio on efficiency, high-pressure turbine exit temperature,
and low-pressure turbine exit quality. Data for cycle of Fig. 2.7 with initial steam at 2500 psia and 1000°F,
and steam reheat to 1000°F (2500/1000/1000).
TABLE 2.1 Steam Power Plant Performance Comparison
Cycle
AB C DE
Superheat 2500 Superheat 2500/ 2500/1000
Data 2500/1000 saturated 1000/668.11 1000/1000 nonideal
Turbine inlet pressure, psia 2500 2500 1000 2500 2500
Turbine inlet temperature, °F 1000 668.11 668.11 1000 1000
Condenser pressure, psia 1 1 1 1 1
Inlet steam enthalpy, Btu/lbm 1457.5 1093.3 1303.1 1457.5 1457.5
Exhaust steam enthalpy, Btu/lbm 852.52 688.36 834.44 970.5 913.02
Turbine work, Btu/lbm 604.98 404.94 468.66 741.8 544.48
Pump work, Btu/lbm 7.46 7.46 2.98 7.46 11.52
Net work, Btu/lbm 597.52 397.48 465.68 734.34 532.96
Heat added, Btu/lbm 1380.31 1016.11 1230.39 1635.10 1376.25
Exhaust steam quality 0.7555 0.5971 0.7381 0.8694 0.8139
Cycle efficiency, % 43.29 39.12 37.85 44.91 38.73
STEAM POWER PLANTS
Figure 2.6 illustrates the working fluid (line 4-B-1-2-3-4) in a Rankine cycle. Line a-b
represents the primary coolant in a counterflow steam generator, and line c-d represents the
heat sink fluid in a counterflow heat exchanger. If line a-b is too close to line 4-B-1, the
temperature differences between the primary coolant and the working fluid would be small.
Therefore, the irreversibilities (caused by heat loss from the primary coolant) are small, but
the steam generator is large and costly.
If line a-b is much higher than line 4B-1 (significant temperature differences between
the primary coolant and the working fluid), the steam generator would be small and inexpensive,
but the overall temperature differences and irreversibilities would be large. Hence,
the plant efficiency would be reduced.
An examination of Fig. 2.6 reveals that a great deal of irreversibilities occur prior to the point
of boiling (i.e., in the economizer section of the steam generator where the temperature differences
between line b-a and line 4-Bare the greatest of all during the entire heat addition process).
The thermal efficiencies of all types of power plants suffer from this irreversibility,
which can be eliminated if the liquid is added to the steam generator at point B instead of
point 4. The process of regeneration achieves this objective by exchanging heat between
the expanding fluid in the turbine and the compressed fluid before heat addition.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ฟื้นฟู
ภายนอกกลับไม่ได้มีสาเหตุมาจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างความร้อนหลัก
แหล่งที่มา (การเผาไหม้ก๊าซหรือสารหล่อเย็นหลัก) และสารทำงาน แตกต่างของอุณหภูมิ
ระหว่างควบแน่นทำงานของเหลวและของเหลวอ่างความร้อน (คอนเดนเซอร์น้ำหล่อเย็น
หรืออากาศเย็น) นอกจากนี้ยังก่อให้เกิดการเปลี่ยนแปลงไม่ได้ภายนอก.
ไอน้ำโรงไฟฟ้าพลัง 2.5
รูปที่ 2.5 ผลของความร้อนต่อการเริ่มต้นความดันอัตราส่วนประสิทธิภาพแรงดันสูงอุณหภูมิกังหันออก
และความดันต่ำที่มีคุณภาพออกจากกังหัน ข้อมูลสำหรับวงจรของรูป 2.7 ด้วยไอน้ำเริ่มต้นที่ 2,500 PSIA 1000 ° F,
และอุ่นไอน้ำถึง 1000 ° F (2500/1000/1000).
ตาราง 2.1 ผลการดำเนินงานอบไอน้ำโรงไฟฟ้าเปรียบเทียบ
วัฏจักร
AB C DE
Superheat Superheat 2500 2500/2500/1000
ข้อมูล 2500/1000 อิ่มตัว 1000/1000/1000 668.11 nonideal
ดันกังหันปากน้ำ PSIA 2500 2500 1000 2500 2500
อุณหภูมิกังหันปากน้ำ° F 1000 668.11 668.11 1000 1000
ดันคอนเดนเซอร์ PSIA 1 1 1 1 1
Inlet อบไอน้ำเอนทัล, บีทียู / LBM 1,093.3 1,303.1 1,457.5 1,457.5 1,457.5
ไอเสียเอนทัลไอบีทียู / LBM 852.52 688.36 834.44 970.5 913.02
กังหันทำงาน Btu / LBM 604.98 404.94 468.66 741.8 544.48
ทำงานปั๊ม Btu / LBM 7.46 7.46 2.98 7.46 11.52
การทำงานสุทธิ Btu / LBM 597.52 397.48 465.68 734.34 532.96
ร้อนเพิ่ม Btu / LBM 1,380.31 1,016.11 1,230.39 1,635.10 1,376.25
ไอเสียอบไอน้ำที่มีคุณภาพ 0.5971 0.7381 0.7555 0.8694 0.8139
ประสิทธิภาพวงจร% 43.29 39.12 37.85 44.91 38.73
ไอน้ำโรงไฟฟ้าพลัง
รูปที่ 2.6 แสดงให้เห็นถึงการทำงานของของไหล (สาย 4-B-1-2-3-4) ในรอบแร . สาย AB
หมายถึงน้ำหล่อเย็นหลักในการกำเนิดทวนอบไอน้ำและสาย CD หมายถึง
ของเหลวระบายความร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนทวน ถ้าบรรทัด AB อยู่ใกล้เกินไปที่จะสาย 4-B-1,
ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างน้ำหล่อเย็นหลักและสารทำงานจะมีขนาดเล็ก.
ดังนั้น irreversibilities (ที่เกิดจากการสูญเสียความร้อนจากน้ำหล่อเย็นหลัก) มีขนาดเล็ก แต่
กำเนิดไอน้ำ ที่มีขนาดใหญ่และมีราคาแพง.
ถ้าบรรทัด AB จะสูงกว่าเส้น 4B-1 (ความแตกต่างที่สำคัญระหว่างอุณหภูมิ
น้ำหล่อเย็นหลักและสารทำงาน) เครื่องกำเนิดไอน้ำจะมีขนาดเล็กและมีราคาไม่แพง
แต่แตกต่างของอุณหภูมิโดยรวมและ irreversibilities จะมีขนาดใหญ่ ดังนั้น
ประสิทธิภาพของโรงงานจะลดลง.
การตรวจสอบของรูป 2.6 แสดงให้เห็นว่าการจัดการที่ดีของ irreversibilities เกิดขึ้นก่อนที่จะจุด
เดือด (เช่นในส่วนของ ECONOMIZER เครื่องกำเนิดไอน้ำที่แตกต่างของอุณหภูมิ
ระหว่าง BA สายและสาย 4 เปลือยที่ยิ่งใหญ่ที่สุดของทั้งหมดในระหว่างกระบวนการนอกจากนี้ความร้อนทั้งหมด)
ประสิทธิภาพความร้อนของทุกประเภทของโรงไฟฟ้ากลับไม่ได้ทนทุกข์ทรมานจากนี้
ซึ่งสามารถตัดออกถ้าของเหลวจะถูกเพิ่มเข้าไปในเครื่องกำเนิดไอน้ำที่จุด B แทนการ
จุด 4. ขั้นตอนของการฟื้นฟูบรรลุวัตถุประสงค์นี้โดยการแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่าง
ของเหลวขยายตัวใน กังหันและของเหลวที่ถูกบีบอัดก่อนนอกจากนี้ความร้อน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ฟื้นฟูสภาพต่อภายนอกที่เกิดจากความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างความร้อนหลักแหล่งที่มา ( ก๊าซเผาไหม้หรือหล่อเย็นหลัก ) และของไหลทำงาน ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างควบแน่นสารทำงานและความร้อนจมของเหลว ( น้ำหล่อเย็นเครื่องควบแน่นหรืออากาศเย็น ) ทำให้ต่อภายนอกพลังไอน้ำพืช 2.5รูปที่ 2.5 ผลของความร้อนต่อความดันเริ่มต้นประสิทธิภาพกังหันความดันสูงออก อุณหภูมิกังหันความดันต่ำ และออกที่มีคุณภาพ ข้อมูลสำหรับรอบของรูปที่ 2.7 กับไอเริ่มต้นที่ 2500 psia และ 1000 องศา F ,ไอน้ำและความร้อน 1 , 000 องศา F ( 2 , 500 / 1 , 000 / 1 , 000 )ตารางที่ 2.1 การเปรียบเทียบผลการดำเนินงานโรงไฟฟ้าพลังไอน้ำวงจรAB C เดอSuperheat Superheat 2500 / 2500 2500 / 1ข้อมูล 2500 / 1000 และ 1000 / 1000 / 1000 nonideal 668.11กังหันความดันขาเข้า psia 2500 2500 1000 2500 2500อุณหภูมิขาเข้ากังหัน , ° F 668.11 668.11 1000 1000 1000ความดันเครื่องควบแน่น psia 1 1 1 1 1ท่อไอน้ำพลังงาน BTU / lbm 1457.5 1093.3 1303.1 1457.5 1457.5พลังงานไอน้ำไอเสีย , Btu / lbm 852.52 688.36 834.44 970.5 913.02กังหันที่ทำงาน บีทียู / lbm 604.98 404.94 468.66 741.8 544.48งานปั๊ม , Btu / lbm 7.64 คะแนน 11.52 2.98 คะแนนสุทธิทำงาน บีทียู / lbm 597.52 397.48 465.68 734.34 532.96ความร้อนเพิ่ม BTU / lbm 1380.31 1016.11 1230.39 1635.10 1376.25ท่อไอเสียคุณภาพ 0.7555 0.5971 0.7381 0.8694 0.8139 ไอน้ําประสิทธิภาพวงจร , % 43.29 39.12 37.85 44.91 38.73โรงไฟฟ้าพลังไอน้ำรูปที่ 2.6 แสดงสารทำงาน ( สาย 4-b-1-2-3-4 ) ใน Rankine Cycle เส้น ABเป็นหลักในกระแสลมทวนน้ำหล่อเย็นเครื่องกำเนิดไฟฟ้าไอน้ำและสาย C-D เป็นตัวแทนระบายความร้อนของของไหลในกระแสลมทวนความร้อนการแลกเปลี่ยน ถ้าเส้น AB อยู่ใกล้เส้น 4-b-1 เกินไปความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างเย็นปฐมภูมิ และสารทำงานจะมีขนาดเล็ก .ดังนั้น irreversibilities ( ที่เกิดจากการสูญเสียความร้อนจากน้ำหล่อเย็นหลัก ) มีขนาดเล็ก แต่เครื่องกำเนิดไฟฟ้าไอน้ำมีขนาดใหญ่และราคาแพงถ้าเส้น AB จะสูงกว่าสาย 4b-1 อย่างมีนัยสำคัญความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างเย็นปฐมภูมิ และสารทำงาน ) , เครื่องกำเนิดไฟฟ้าไอน้ำจะมีขนาดเล็กและไม่แพงแต่ความแตกต่างโดยรวมอุณหภูมิและ irreversibilities จะมีขนาดใหญ่ ดังนั้นพืช ประสิทธิภาพจะลดลงการตรวจสอบรูปที่ 2.6 แสดงการจัดการที่ดีของ irreversibilities เกิดขึ้นก่อนจุดต้ม ( คือในส่วนของโนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าไอน้ำที่อุณหภูมิแตกต่างกันระหว่างบรรทัด " 141 " BA และสาย 4-bare ยิ่งใหญ่ที่สุดของทั้งหมดในระหว่างกระบวนการ นอกจากนี้ความร้อนทั้งหมด )ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของทุกประเภทของโรงไฟฟ้าประสบต่อนี้ซึ่งสามารถตัด ถ้าเหลวก็เพิ่มเครื่องกำเนิดไฟฟ้าไอน้ำที่จุด B แทนจุดที่ 4 กระบวนการของการบรรลุวัตถุประสงค์นี้ โดยการแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่างขยายของเหลวในกังหันและของเหลวที่ถูกบีบอัดก่อนเพิ่มความร้อน