After Alsthom designed an LTS 220 k

After Alsthom designed an LTS 220 kVA transformer and operated it successfully under a 70 kW load, many small-scale LTS units ranging from 10 kVA to 100 kVA were manufactured in Japan in order to confirm various aspects of basic operating behavior. Subsequently, larger units were built and tested by Nagoya University in conjunction with Takaoka (100 kVA), Kansai Electric in conjunction with Mitsubishi (2,000 kVA using Nb3Sn), Osaka University in conjunction with Toshiba (40 kVA), and Kyushu University in conjunction with Toshiba (1,000 kVA). In addition to acquiring better understanding of the sensitivity of performance to changes in the critical design parameters, one of the more important results from these trials was acquiring better understanding of the stability of the ac conductor and the quench protection afforded by the particular design. Low ac losses were achieved in the LTS conductor through the use of twisted and transposed conductors having fine filaments and high resistivity matrices. The HTS conductors available for use in transformers at the time of this study neither have fine (submicron) filaments nor are readily twisted and transposed, due to the somewhat brittle nature of the ceramic filaments. Moreover, the stabilizing material surrounding the filaments is composed of silver or silver alloy, which do not exhibit high resistivities. However, ability to operate at elevated temperatures makes it possible for the HTS conductors to tolerate higher ac losses than are tolerable in LTS systems, due to the large reduction in refrigeration costs. When LTS design parameters were used to estimate bounds of performance for HTS wires, Iwakuma et al. (1996b) concluded that an Ag-10%Au alloy sheath suffices for resistivity reduction, and that the filament diameter/thickness must be smaller than 25 microns and 10 microns for the case of round wires and flat tapes, respectively. They also determined that the ac losses of transposed Bi-2223 tapes are less than those of nontransposed tapes and about equivalent to the losses measured in single wires (Fig. 3.5).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

หลังจาก Alsthom เป็น LTS 220 kVA หม้อแปลงไฟฟ้าออกแบบ และดำเนินการได้สำเร็จภายใต้โหลด 70 กิโลวัตต์ หลายระบุ LTS หน่วยตั้งแต่ 10 kVA 100 kVA ได้ถูกผลิตขึ้นในญี่ปุ่นเพื่อยืนยันพฤติกรรมพื้นฐานการดำเนินงานด้านต่าง ๆ ต่อมา หน่วยที่สร้าง และทดสอบ โดยนามหาวิทยาลัยร่วมกับทาคาโอกะ (100 kVA), ไฟฟ้าคันร่วมกับมิตซูบิชิ (2000 kVA โดยใช้ Nb3Sn), มหาวิทยาลัยโอซาก้าร่วมกับ Toshiba (40 kVA), และ มหาวิทยาลัยคิวชูร่วมกับ Toshiba (1000 kVA) นอกจากได้เข้าใจความสำคัญของประสิทธิภาพการทำงานกับการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์การออกแบบที่สำคัญของ ผลลัพธ์สำคัญจากการทดลองเหล่านี้อย่างใดอย่างหนึ่งหาความมั่นคงของนำ ac และการป้องกันระงับ afforded โดยการออกแบบเฉพาะ ขาดทุนต่ำ ac บรรลุในนำ LTS โดยใช้บิด และสลับเป็นตัวนำที่มีดี filaments และเมทริกซ์ความต้านทานสูง เป็นตัวนำเมอร์ใช้ในหม้อแปลงในเวลาของการศึกษานี้ไม่มีไฟน์ (ระดับซับไมครอน) filaments หรือพร้อมบิด และแบบสลับ แกน เนื่องจากค่อนข้างเปราะของ filaments เซรามิก นอกจากนี้ วัสดุสมัยมีเสถียรภาพรอบ filaments ประกอบด้วยของซิลเวอร์ หรือเงินสัมฤทธิ์ ซึ่งไม่แสดง resistivities สูง อย่างไรก็ตาม ความสามารถในการใช้งานที่อุณหภูมิสูงทำให้เป็นตัวนำเมอร์ทน ac ขาดทุนสูงกว่า tolerable ในระบบ LTS เนื่องจากการลดต้นทุนในการแช่แข็ง เมื่อใช้ในการประเมินขอบเขตของประสิทธิภาพสำหรับสายเมอร์ Iwakuma et al. (1996b) สรุปว่า suffices sheath เป็นโลหะผสม Au Ag - 10% สำหรับการลดความต้านทาน และว่า เส้นผ่าศูนย์กลาง/ความหนาจากใยต้องน้อยกว่า 25 microns และ microns 10 สำหรับกรณีของพารามิเตอร์ออกแบบ LTS ปัดเศษสายไฟและเทปแบน ตามลำดับ พวกเขายังกำหนดว่า ขาดทุน ac ของ Bi-2223 สลับเทปน้อยกว่าผู้ nontransposed เทป และเทียบเท่ากับการสูญเสียในสายเดียว (Fig. 3.5)

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

หลังจาก Alsthom ออกแบบหม้อแปลง 220 kVA LTS และดำเนินการประสบความสำเร็จภายใต้การโหลด 70 กิโลวัตต์จำนวนมากขนาดเล็กหน่วย LTS ตั้งแต่ 10 kVA ถึง 100 kVA กำลังการผลิตในประเทศญี่ปุ่นเพื่อยืนยันแง่มุมต่าง ๆ ของพฤติกรรมการดำเนินงานขั้นพื้นฐาน ต่อมาหน่วยขนาดใหญ่ที่ถูกสร้างขึ้นและทดสอบโดยมหาวิทยาลัยนาโกย่าร่ว​​มกับทากาโอกะ (100 kVA) คันไซไฟฟ้าร่วมกับมิตซูบิชิ (2,000 kVA ใช้ Nb3Sn) มหาวิทยาลัยโอซาก้าร่วมกับโตชิบา (40 kVA) และมหาวิทยาลัยคิวชูร่วมกับ โตชิบา (1,000 kVA) นอกเหนือจากการที่ได้รับความเข้าใจที่ดีของความไวของการทำงานมีการเปลี่ยนแปลงในพารามิเตอร์การออกแบบที่สำคัญหนึ่งในผลลัพธ์ที่สำคัญเพิ่มเติมจากการทดลองเหล่านี้ได้รับการแสวงหาความเข้าใจที่ดีของความมั่นคงของตัวนำ ac และการป้องกันดับ afforded โดยการออกแบบโดยเฉพาะอย่างยิ่ง การสูญเสีย ac ต่ำกำลังประสบความสำเร็จในตัวนำ LTS ผ่านการใช้บิดและตัวนำขนย้ายมีเส้นใยที่ดีและการฝึกอบรมความต้านทานสูง ตัวนำ HTS ใช้ได้สำหรับการใช้งานในหม้อแปลงในช่วงเวลาของการศึกษาไม่ได้มีการปรับนี้ (submicron) เส้นใยหรือบิดได้อย่างง่ายดายและขนย้ายเนื่องจากธรรมชาติเปราะบางส่วนของเส้นใยเซรามิก นอกจากนี้วัสดุที่มีเสถียรภาพโดยรอบเส้นใยที่ประกอบด้วยเงินหรือโลหะผสมเงินซึ่งไม่แสดงความต้านทานสูง แต่ความสามารถในการทำงานที่อุณหภูมิสูงจะทำให้มันเป็นไปได้สำหรับตัวนำ HTS ที่จะทนต่อการสูญเสียที่สูงขึ้นกว่า ac เป็นที่ยอมรับในระบบ LTS เนื่องจากการลดลงของค่าใช้จ่ายที่มีขนาดใหญ่ในการทำความเย็น เมื่อ LTS พารามิเตอร์การออกแบบถูกนำมาใช้ในการประเมินขอบเขตของการปฏิบัติงานสำหรับสาย HTS, et al, Iwakuma (1996b) สรุปว่า Ag-10% ปลอกโลหะผสม Au พอเพียงสำหรับการลดความต้านทานและที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางไส้หลอด / ความหนาต้องมีขนาดเล็กกว่า 25 ไมครอน 10 ไมครอนในกรณีของสายรอบและเทปแบนตามลำดับ พวกเขายังระบุว่าการสูญเสียของ ac ย้ายเทป Bi-2223 มีน้อยกว่าเทป nontransposed และประมาณเทียบเท่ากับการสูญเสียที่วัดในสายเดียว (รูป. 3.5)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

หลังจากหมายเลขออกแบบ LTS 220 KVA หม้อแปลงไฟฟ้า และดำเนินการเรียบร้อยแล้วภายใต้โหลด 70 กิโลวัตต์ หลายขนาดเล็ก LTS หน่วยตั้งแต่ 10 KVA ถึง 100 KVA ถูกผลิตขึ้นในญี่ปุ่น เพื่อยืนยันในแง่มุมต่างๆ ของขั้นตอนพื้นฐานของพฤติกรรม ต่อมาหน่วยขนาดใหญ่ที่ถูกสร้างขึ้นและผ่านการทดสอบจากมหาวิทยาลัยนาโกย่าควบคู่กับทาคาโอกะ ( 100 KVA )คันไซไฟฟ้าร่วมกับมิตซูบิชิ ( 2000 KVA ใช้ nb3sn ) มหาวิทยาลัยโอซาก้าร่วมกับโตชิบา ( 40 KVA ) และจุฬาลงกรณ์มหาวิทยาลัยร่วมกับโตชิบา ( 1000 KVA ) นอกจากจะได้รับความเข้าใจที่ดีขึ้นของความไวของประสิทธิภาพการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์การออกแบบที่สำคัญหนึ่งในผลลัพธ์ที่สำคัญจากการทดลองเหล่านี้ได้รับความเข้าใจที่ดีขึ้นของเสถียรภาพของคอนดักเตอร์ AC และดับการป้องกัน afforded โดยการออกแบบเฉพาะ ขาดทุน AC ต่ำมีความใน LTS ( ผ่านการใช้และบิดกลับด้านตัวนำมีเส้นใยละเอียดและการฝึกอบรมความต้านทานสูงที่พร้อมใช้งานสำหรับใช้ในหม้อแปลงไฟฟ้า hts ตลอดเวลาของการศึกษานี้ไม่มีดี ( เปลี่ยนแปลง ) เส้นใยหรือจะพร้อมและบิดกลับด้าน , เนื่องจากลักษณะที่ค่อนข้างเปราะของเส้นใยเซรามิก นอกจากนี้ ภาวะวัสดุรอบเส้นใยประกอบด้วยเงิน หรือ เงิน โลหะผสม ที่ไม่แสดง resistivities สูง อย่างไรก็ตามสามารถใช้งานที่อุณหภูมิสูงทำให้มันเป็นไปได้สำหรับ hts คอนดักเตอร์ที่อดทนสูง AC ขาดทุนกว่าจะยอมรับในระบบ LTS , เนื่องจากการลดลงของค่าใช้จ่ายที่แช่แข็ง เมื่อ LTS พารามิเตอร์การออกแบบถูกใช้เพื่อประเมินขอบเขตของสมรรถนะ hts สาย iwakuma et al . ( 1996b ) สรุปได้ว่า ag-10 % Au โลหะผสมปลอกก็ให้ลดต้านทานไฟฟ้า ,และเส้นผ่าศูนย์กลาง / เส้นใยหนา 25 ไมครอน และต้องมีขนาดเล็กกว่า 10 ไมครอน สำหรับกรณีของลวดกลม และเทปแบนตามลำดับ พวกเขายังระบุว่าขาดทุน AC ของการศึกษากลับด้านเทปจะน้อยกว่า nontransposed เทปและเทียบเท่ากับการสูญเสียในวัดสายเดียว ( รูปที่ 3 )