Cold Work and the General Corrosion

Cold Work and the General Corrosion of
Ni-Mo and Ni-Cr-Mo Alloys. Figures 4 and 5
show the effect of CW on the general corrosion
behavior of nickel alloys. Figure 4 shows that
the corrosion rate of N10665 (Hastelloy B-2) in
boiling 20% HCl is approximately 0.34 mm/year
(13 to 14 mils/year) and does not change in the
range of CW between 0 and 50%. In this same
range of CW, the hardness of alloy B-2 increases
from 90 HRB to more than 40 HRC (Fig. 4).
A boiling solution of HCl would be reducing
and therefore promote a general or uniform corrosion
rate in a nickel-molybdenum alloy such
as B-2 (Table 2). Figure 5 shows that the corrosion
rate of N06455 (Hastelloy C-4) in boiling
10% HCl is approximately 6 to 7 mm/year
(250 to 275 mils/year) and does not change in
the range of CW between 0 and 50%. Because a Ni-Cr-Mo alloy has a lower amount of molybdenum
than a nickel-molybdenum alloy, the corrosion
rate of Ni-Cr-Mo alloys in boiling HCl
solutions is generally higher than the corrosion
rate of nickel-molybdenum alloys in similar solutions
(Ref 36). Figure 5 also shows that the corrosion
rate of C-4 in ASTM G28Method A solution
is approximately 3.56 mm/year (140 mils/year)
and does not change with the amount of CW
between 0 and 50%. For both reducing, 10%
HCl, and oxidizing, ASTM G28 Method A, solutions,
the general corrosion rate does not change
as the amount of CW is increased in the alloy.
Results from Fig. 5 suggest that the higher presence
of dislocations in a CW microstructure does
not affect considerably the hydrogen evolution
reaction under reducing conditions or the passivation
characteristics under oxidizing conditions
for nickel alloys.

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

งานเย็น และโดยทั่วไปการกัดกร่อนของผมโมและ Ni Cr Mo โลหะผสม รูปที่ 4 และ 5แสดงผลของ CW ในการกัดกร่อนทั่วไปพฤติกรรมของโลหะผสมนิกเกิล . รูปที่ 4 แสดงให้เห็นว่าอัตราของการกัดกร่อนของ n10665 ( Hastelloy B-2 )เดือด 20 % HCL ประมาณ 0.34 มม. / ปี( 13 - 14 สัด / ปี ) และไม่มีการเปลี่ยนแปลงในช่วงของ CW ระหว่าง 0 ถึง 50% ในปีเดียวกันนี้ช่วงของ CW ความแข็งของโลหะผสม B-2 เพิ่มขึ้นจาก 90 hrb มากกว่า 40 HRC ( รูปที่ 4 )ต้มสารละลาย HCl จะลดและดังนั้นจึงส่งเสริมการกัดกร่อนทั่วไป หรือเครื่องแบบนิกเกิลโมลิบดีนัมอัลลอยในอัตราเช่นเป็น B-2 ( ตารางที่ 2 ) รูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่า การกัดกร่อนอัตรา n06455 ( Hastelloy C-4 ) เดือด10 % HCL ประมาณ 6 ถึง 7 มิลลิเมตร / ปี( 250 275 สัด / ปี ) และไม่มีการเปลี่ยนแปลงในช่วงของ CW ระหว่าง 0 ถึง 50% เพราะฉัน CR โมโลหะผสมมีปริมาณที่ลดลงของโมลิบดีนัมกว่านิกเกิลโมลิบดีนัมอัลลอย , การกัดกร่อนอัตราฉัน CR โมโลหะผสมต้มในกรดเกลือโซลูชั่นโดยทั่วไปสูงกว่าการกัดกร่อนนิกเกิลโมลิบดีนัมผสมในอัตราของโซลูชั่นที่คล้ายคลึงกัน( Ref 36 ) รูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่า การกัดกร่อนคะแนนของซีโฟร์ในมาตรฐาน ASTM g28method โซลูชั่นประมาณ 3.56 มิลลิเมตร / ปี ( 140 สัด / ปี )และไม่มีการเปลี่ยนแปลงตามปริมาณของ CWระหว่าง 0 ถึง 50% ทั้งลด 10%HCL และออกซิไดซ์ , ASTM g28 วิธีการ แก้ไขปัญหาอัตราการกัดกร่อนทั่วไป ไม่ได้เปลี่ยนเป็นยอดเงินของ CW เพิ่มขึ้นในโลหะผสมผลลัพธ์ที่ได้จากรูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่าสูงกว่าตนของค่าธรรมเนียมใน CW โครงสร้างไม่ไม่ส่งผลกระทบมาก วิวัฒนาการ ไฮโดรเจนปฏิกิริยาภายใต้การลดเงื่อนไข หรือรุ้งลักษณะภายใต้สภาวะออกซิไดซ์สำหรับนิกเกิลอัลลอย