CD;totalA ¼ ðCD1A1ÞðCD2A2Þ ffiffiff

CD;totalA ¼ ðCD1A1ÞðCD2A2Þ ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
ðCD1A1Þ
2 þ ðCD2A2Þ
2
q (8)
With CD1 and CD2 the discharge coefficients of the inlet opening and
outlet opening, respectively, and A1 the inlet opening area and A2
the outlet opening area. Based on Eq. (8) it can be deduced that a
doubling of either the inlet or outlet opening area (A1 or A2) will
lead to an increase of CD,totalA from 1/√2 to 2/√5, i.e. with 26%, and
thus in a theoretical increase of the flow rate with 26% if the surface
pressures at the openings would remain the same. Only doubling of
both opening area A1 and A2 would potentially double the volume
flow rate for this hypothetical situation.
The contours of the CP and jVj/Uref are displayed in Fig. 9. The
figures show that the pressure distribution upstream of the windward
facade is almost identical for the three cases. However, from
Table 2 it can be seen that the local value of CP at the inlet opening
for A2x2_OR0.5 (CP ¼ 0.25) is lower than those obtained for A2
(CP ¼ 0.38) and A2x2_OR1 (CP ¼ 0.37). In addition, they also show
that double-span leeward sawtooth roofs (A2x2_OR1 and OR0.5)
strongly increase the absolute value of the underpressure zone
behind the first span compared to the reference case A2. Furthermore,
the absolute value of the underpressure behind the second
span is a bit lower than that behind the single span of the reference
case A2 (Table 2). Fig. 9 also clearly shows a lower internal positive
pressure in Fig. 9e for A2x2_OR0.5 (
0.10 < CP < 0.03), compared to
A2x2_OR1 (0.12 < CP < 0.22), which can be attributed to the higher
pressure equalization resulting from the larger outlet openings for
case A2x2_OR0.5. This reduction in internal pressure increases the
velocity of the jet entering the building and the resulting volume
flow rate. This also explains why the volume flow rate for
A2x2_OR0.5 is higher than for A2x2_OR1 albeit the lower pressure
difference over the building openings. Fig. 9f also shows that the
inlet jet shifts to a slightly more horizontal direction. Note that the
average internal pressure for the double-span geometry A2x2_OR1
is about equal to the single-span geometry A2; i.e. CP z 0.17, and
therefore the volume flow rates of those geometries do not differ
that much.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

CD; ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi ðCD1A1ÞðCD2A2Þ totalA ¼ðCD1A1Þ2 þ ðCD2A2Þ2q (8)CD1 และ CD2 สัมประสิทธิ์ปล่อยเปิดทางลมเข้า และร้านเปิด ตามลำดับ และ A1 เข้าเปิดพื้นที่และ A2พื้นที่เปิดร้าน ตามสามารถสามารถ deduced Eq. (8) ที่มีจะเพิ่มเข้าหรือร้านที่เปิดพื้นที่ (A1 หรือ A2)นำไปสู่การเพิ่มขึ้นของ CD, totalA จาก 1/√2 การ 2/√5 เช่นกับ 26% และดังนั้น ในทฤษฎีการเพิ่มของอัตราการไหลกับ 26% ถ้าพื้นผิวแรงดันที่ช่องจะยังคงเหมือนเดิม คูณสองเท่า ของทั้งเปิดพื้นที่ A1 และ A2 จะอาจเพิ่มระดับเสียงอัตราการไหลสำหรับสถานการณ์สมมุตินี้รูปทรงของ CP และ jVj/Uref จะแสดงในรูป 9 การตัวเลขแสดงว่าการกระจายความดันต้นน้ำได้ของวินเวิร์ดด้านหน้าจะเหมือนกับกรณีที่สาม อย่างไรก็ตาม จากตารางที่ 2 จะเห็นได้ที่ค่าภายในของ CP ที่เปิดน้ำเข้าสำหรับ A2x2_OR0.5 (CP ¼ 0.25) ต่ำกว่าได้สำหรับ A2(CP ¼ 0.38) และ A2x2_OR1 (CP ¼ 0.37) นอกจากนี้ ยังแสดงที่สองช่วงหลังคา sawtooth อับลม (A2x2_OR1 และ OR0.5)ขอเพิ่มค่าสัมบูรณ์ของโซน underpressureหลังช่วงแรกเมื่อเทียบกับกรณีอ้างอิง A2 นอกจากนี้ค่าสัมบูรณ์ของ underpressure หลังที่สองช่วงเป็นบิตต่ำกว่าหลังช่วงเดียวของการอ้างอิงกรณี A2 (ตารางที่ 2) รูป 9 แสดงค่าบวกภายในต่ำยังชัดเจนแรงดันในรูป 9e สำหรับ A2x2_OR0.5 (0.10 < CP < 0.03), เมื่อเทียบกับA2x2_OR1 (0.12 < CP < 0.22), ซึ่งอาจเป็นเพราะสูงการปรับแต่งแรงดันจากช่องเต้ารับขนาดใหญ่สำหรับกรณี A2x2_OR0.5 นี้ลดความดันภายในเพิ่มการความเร็วของ jet เข้าอาคารและปริมาณผลอัตราการไหล ยังอธิบายเหตุอัตราของไหลปริมาตรA2x2_OR0.5 จะสูงกว่าสำหรับ A2x2_OR1 แม้ว่าลดลงความดันความแตกต่างผ่านช่องเปิดของอาคาร รูป 9f ยังแสดงให้เห็นว่าการเจ็ทเข้ากะทิศทางแนวนอนเล็กน้อย หมายเหตุที่การแรงดันภายในเฉลี่ยสำหรับเรขาคณิตช่วงคู่ A2x2_OR1ประมาณเท่ากับเรขาคณิตช่วงเดียว A2 เช่น CP z 0.17 และดังนั้น อัตราการไหลของปริมาตรของรูปทรงเรขาคณิตที่แตกต่างมากว่า

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ซีดี totalA ¼ðCD1A1ÞðCD2A2Þ þðCD2A2Þ 2 คิว (8) ด้วย CD1 และ CD2 ค่าสัมประสิทธิ์การไหลเข้าของการเปิดและเปิดร้านตามลำดับและA1 พื้นที่เปิดเข้าและ A2 ร้านเปิดพื้นที่ ขึ้นอยู่กับสมการ (8) จะสามารถอนุมานได้ว่าเป็นสองเท่าของทั้งขาเข้าหรือร้านเปิดพื้นที่(A1 หรือ A2) จะนำไปสู่การเพิ่มขึ้นของซีดีtotalA จาก 1 / √2 2 / √5คือ 26% และทำให้ ในทางทฤษฎีของการเพิ่มขึ้นของอัตราการไหลที่มี 26% ถ้าพื้นผิวแรงกดดันที่เปิดจะยังคงเหมือนเดิม เพียงสองเท่าของทั้งสองพื้นที่เปิด A1 และ A2 อาจจะเป็นสองเท่าของปริมาณอัตราการไหลสำหรับสถานการณ์สมมุตินี้. รูปทรงของซีพีและ JVJ / Uref จะปรากฏในรูป 9. ตัวเลขแสดงให้เห็นว่าการกระจายความดันต้นน้ำของลมซุ้มเกือบจะเหมือนกันสำหรับสามกรณี แต่จากตารางที่ 2 จะเห็นได้ว่ามูลค่าของซีพีในท้องถิ่นที่เปิดขาเข้าสำหรับA2x2_OR0.5 (CP ¼ 0.25) ต่ำกว่าผู้ที่ได้รับสำหรับ A2 (CP ¼ 0.38) และ A2x2_OR1 (CP ¼ 0.37) นอกจากนี้พวกเขายังแสดงให้เห็นว่าลมคู่ช่วงหลังคาฟันเลื่อย (A2x2_OR1 และ OR0.5) ขอเพิ่มค่าสัมบูรณ์ของโซน underpressure อยู่เบื้องหลังช่วงแรกเมื่อเทียบกับกรณีที่อ้างอิง A2 นอกจากนี้ค่าสัมบูรณ์ของ underpressure ที่อยู่เบื้องหลังที่สองช่วงเป็นบิตที่ต่ำกว่าที่อยู่เบื้องหลังช่วงเดียวของการอ้างอิงกรณีA2 (ตารางที่ 2) มะเดื่อ. 9 นอกจากนี้ยังแสดงให้เห็นชัดเจนในเชิงบวกภายในที่ต่ำกว่าความดันในรูป 9e สำหรับ A2x2_OR0.5 (? 0.10 <CP <0.03) เมื่อเทียบกับA2x2_OR1 (0.12 <CP <0.22) ซึ่งสามารถนำมาประกอบกับที่สูงขึ้นทำให้เท่าเทียมกันความดันที่เกิดจากการที่มีขนาดใหญ่ช่องทางออกสำหรับกรณีA2x2_OR0.5 การลดลงของความดันภายในนี้จะเพิ่มความเร็วของเจ็ทเข้ามาในอาคารและปริมาณการส่งผลให้อัตราการไหล นอกจากนี้ยังอธิบายว่าทำไมอัตราการไหลของปริมาณสำหรับA2x2_OR0.5 สูงกว่าสำหรับ A2x2_OR1 แม้ว่าความดันที่ต่ำกว่าความแตกต่างในช่วงเปิดอาคาร มะเดื่อ. 9 นอกจากนี้ยังแสดงให้เห็นว่าเจ็ทเข้าเลื่อนไปทิศทางแนวนอนมากขึ้นเล็กน้อย โปรดทราบว่าความดันภายในเฉลี่ยสำหรับเรขาคณิตสองครั้งช่วง A2x2_OR1 เป็นเรื่องเกี่ยวกับเท่ากับเรขาคณิตช่วงเดียว A2; เช่นซีพีซี 0.17 และดังนั้นอัตราการไหลของปริมาณของรูปทรงเรขาคณิตเหล่านั้นไม่ได้แตกต่างกันมาก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ซีดี ; totala ¼ð cd1a1 Þð cd2a2 Þ ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffið cd1a1 Þ2 þð cd2a2 Þ2Q ( 8 )กับ CD1 CD2 และสัมประสิทธิ์ของการไหลขาเข้าและร้านเปิดตามลำดับ และ A1 A2 พื้นที่ปากน้ำเปิดและร้านเปิดพื้นที่ บนพื้นฐานของอีคิว ( 8 ) สามารถคาดคะเนได้ว่าสนิมทั้งขาเข้าหรือร้านเปิดพื้นที่ ( A1 หรือ A2 ) จะนำไปสู่การเพิ่มขึ้นของซีดี totala จาก 1 / √ 2 2 / √ 5 ( 26 เปอร์เซ็นต์ดังนั้นในทางทฤษฎีการเพิ่มขึ้นของอัตราการไหลกับ 26% หากพื้นผิวแรงกดดันที่ช่องจะยังคงเหมือนเดิม ทั้งหมดเท่านั้นทั้งเปิดพื้นที่ A1 A2 อาจจะเพิ่มปริมาณอัตราการไหลสำหรับสถานการณ์สมมตินี้รูปทรงของซีพี และ jvj / uref จะแสดงในรูปที่ 9 ที่ตัวเลขที่แสดงให้เห็นว่าการกระจายความดันของลมเหนือซุ้ม คือเกือบจะเหมือนกันสำหรับทั้งสามกรณี อย่างไรก็ตาม จากตารางที่ 2 จะเห็นได้ว่าค่าของ CP ท้องถิ่นที่เข้าเปิดสำหรับ a2x2_or0.5 ( CP ¼ 0.25 ) ต่ำกว่าที่ได้สำหรับ A2( CP ¼ 0.38 ) และ a2x2_or1 ( CP ¼ 0.37 ) นอกจากนี้ พวกเขายังแสดงช่วงสองลมหลังคาฟันเลื่อย ( a2x2_or1 และ or0.5 )ขอเพิ่มค่าสมบูรณ์ของภายใต้ความดัน โซนหลังช่วงแรกเมื่อเทียบกับกรณีอ้างอิง A2 . นอกจากนี้ค่าสัมบูรณ์ของภายใต้ความกดดัน หลังที่สองช่วงที่เป็นบิตที่ต่ำกว่าหลังช่วงเดียวของการอ้างอิงกรณี A2 ( ตารางที่ 2 ) รูปที่ 9 ยังแสดงให้เห็นชัดเจนว่าเป็นบวกลดลงภายในความดันในรูป 9E สำหรับ a2x2_or0.5 ( 0.10 < CP < 0.03 ) เมื่อเทียบกับa2x2_or1 ( 0.12 < CP < 0.22 ) ซึ่งสามารถนำมาประกอบกับสูงกว่าปรับแรงดันที่เกิดจากการเปิดร้านขนาดใหญ่สำหรับกรณี a2x2_or0.5 . การลดความดันภายใน เพิ่มความเร็วของเครื่องบินเข้าไปในอาคาร และยังส่งผลให้ปริมาณอัตราการไหล นี่คือสาเหตุว่าทำไม ปริมาณอัตราการไหลสำหรับa2x2_or0.5 สูงกว่าสำหรับ a2x2_or1 แม้ว่าความดันต่ำความแตกต่างมากกว่าการสร้างช่องว่างที่ รูปที่ 9f ยังแสดงให้เห็นว่าท่อเจ็ทกะทิศทางแนวนอนมากขึ้นเล็กน้อย หมายเหตุที่ความดันภายในเฉลี่ยในช่วงสอง a2x2_or1 เรขาคณิตประมาณเท่ากับช่วงเดียวเรขาคณิต A2 ; เช่น CP Z 0.17 , และดังนั้น ปริมาณอัตราการไหลของรูปทรงเรขาคณิตที่ไม่แตกต่างกันขนาดนั้น