coatings, for examples, Al2O3 [20]

coatings, for examples, Al2O3 [20] and hydroxyapatite (HA) [21]. The
results showed that Vickers hardness of Al2O3/CNT nanocomposite
coating was 906±6 HV0.2 while the hardness value of a pure Al2O3
coating was about 100 HV0.2 lower. In addition, slightly enhanced
fracture toughness from 4.14 to 4.62 MPa m−1/2 due to CNT addition
was also observed. The fracture toughness of HA coating was found to be
improved over 50% with an addition of only 4 wt.% CNTs. There was also
a study which used CNTs as reinforcement in thermal sprayed Al–Si
alloy coating. The hardness of this Al–Si/CNT nanocomposite coating
was found to be 146 HV0.3 which was much higher than that of
unmodified Al–Si coating (i.e. 85 HV0.3) [22]. In addition, tensile
properties of CNT reinforced Al–Si nanocomposite was studied and it
was found that the elastic modulus of plasma sprayed Al–Si/CNTs was
improved by ~78% and strain to failure was reduced by ~46% compared
to those of the plasma sprayed Al–Si sample [23]. Structural transformation
in CNTs during thermal spray processing such as plasma spray
(PS), high velocity oxy-fuel spray (HVOF), cold spray (CS) and plasma
spraying of liquid precursor (PSLP) was also investigated by Keshri et al.
[24]. It was found that some of these processes produced kinked and/or
fractured CNTs in the coatings due to high impact of molten particles on
the substrate during coating formation. The relatively high flame
temperature involved in plasma spray was also an induced reaction
between CNTs and molten Al–Si particles, resulting in a formation of SiC
layer in Al–Si/CNT coatings [24,25].

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

coatings, for examples, Al2O3 [20] and hydroxyapatite (HA) [21]. Theresults showed that Vickers hardness of Al2O3/CNT nanocompositecoating was 906±6 HV0.2 while the hardness value of a pure Al2O3coating was about 100 HV0.2 lower. In addition, slightly enhancedfracture toughness from 4.14 to 4.62 MPa m−1/2 due to CNT additionwas also observed. The fracture toughness of HA coating was found to beimproved over 50% with an addition of only 4 wt.% CNTs. There was alsoa study which used CNTs as reinforcement in thermal sprayed Al–Sialloy coating. The hardness of this Al–Si/CNT nanocomposite coatingwas found to be 146 HV0.3 which was much higher than that ofunmodified Al–Si coating (i.e. 85 HV0.3) [22]. In addition, tensileproperties of CNT reinforced Al–Si nanocomposite was studied and itwas found that the elastic modulus of plasma sprayed Al–Si/CNTs wasimproved by ~78% and strain to failure was reduced by ~46% comparedto those of the plasma sprayed Al–Si sample [23]. Structural transformationin CNTs during thermal spray processing such as plasma spray(PS), high velocity oxy-fuel spray (HVOF), cold spray (CS) and plasmaspraying of liquid precursor (PSLP) was also investigated by Keshri et al.[24]. It was found that some of these processes produced kinked and/orfractured CNTs in the coatings due to high impact of molten particles onthe substrate during coating formation. The relatively high flameอุณหภูมิในพลาสมาสเปรย์ยังมีปฏิกิริยาการเหนี่ยวนำให้ระหว่าง CNTs และอนุภาคอัล – ศรีหลอมละลาย เกิดการก่อตัวของ SiCชั้นในเคลือบ Al-Si/CNT [24,25]

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เคลือบสำหรับตัวอย่าง Al2O3 [20] และไฮดรอกซี (HA) [21]
ผลการศึกษาพบว่าค่าความแข็งของวิคเกอร์ Al2O3 / CNT นาโนคอมโพสิต
เคลือบเป็น 906 ± 6 HV0.2 ขณะที่มูลค่าความแข็งของ Al2O3 บริสุทธิ์
เคลือบเป็นประมาณ 100 HV0.2 ต่ำ นอกจากนี้การเพิ่มขึ้นเล็กน้อย
แตกหัก 4.14-4.62 MPa ม 2/1 เนื่องจาก CNT นอกจาก
นี้ยังพบว่า ความต้านทานการแตกหักของสารเคลือบผิว HA พบว่าได้รับการ
ปรับปรุงให้ดีขึ้นกว่า 50% และมีการเพิ่มของน้ำหนักเพียง 4. CNTs% นอกจากนี้ยังมี
การศึกษาที่ใช้ CNTs เป็นการเสริมแรงในการระบายความร้อนพ่น Al-Si
เคลือบโลหะผสม ความแข็งของนี้ Al-Si / CNT เคลือบนาโนคอมโพสิต
ถูกพบว่าเป็น HV0.3 146 ซึ่งสูงกว่าที่
ยังไม่แปรเคลือบ Al-Si (เช่น 85 HV0.3) [22] นอกจากนี้แรงดึง
คุณสมบัติของ CNT เสริมนาโนคอมโพสิต Al-Si ได้ศึกษาและ
พบว่าโมดูลัสยืดหยุ่นของพลาสม่าพ่น Al-Si / CNTs ได้รับการ
ปรับปรุงโดย ~ 78% และความเครียดที่จะล้มเหลวลดลง ~ 46% เมื่อเทียบ
กับของ พลาสม่าพ่นตัวอย่าง Al-Si [23] การเปลี่ยนแปลงโครงสร้าง
ใน CNTs ระหว่างการประมวลผลสเปรย์ความร้อนเช่นสเปรย์พลาสม่า
(PS), ความเร็วสูงสเปรย์แบบใช้ออกซิเจน (HVOF) สเปรย์เย็น (CS) และพลาสม่า
ฉีดพ่นสารตั้งต้นเหลว (PSLP) นอกจากนี้ยังได้รับการตรวจสอบโดย Keshri et al.
[24 ] นอกจากนี้ยังพบว่าบางส่วนของกระบวนการเหล่านี้ผลิตหักงอและ / หรือ
หัก CNTs ในการเคลือบเนื่องจากผลกระทบสูงของอนุภาคที่หลอมละลายบน
พื้นผิวในระหว่างการก่อเคลือบ เปลวไฟที่ค่อนข้างสูง
อุณหภูมิส่วนร่วมในการสเปรย์พลาสม่านอกจากนั้นยังมีปฏิกิริยาเหนี่ยวนำ
ระหว่าง CNTs หลอมเหลวและอนุภาคอัลศรีผลในการก่อตัวของ SiC
ชั้นใน Al-Si / เคลือบ CNT [24,25]

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ไม้แปรรูป เช่น อะลูมิเนียม [ 20 ] และไฮดรอกซี ( ฮา ) [ 21 ]
ผลความแข็งวิกเกอร์ของ Al2O3 / CNT เคลือบนาโนคอมโพสิต
คือ 906 ± 6 hv0.2 ในขณะที่ค่าความแข็งของบริสุทธิ์ Al2O3
เคลือบประมาณ 100 hv0.2 ต่ำกว่า นอกจากนี้ยังปรับปรุงการแตกหักจาก 4.14
เล็กน้อยเพื่อ 4.62 MPA m − 1 / 2 เนื่องจากทั้ง 2
ยังสังเกตมีการแตกหักของเคลือบฮาอยู่
ดีขึ้นกว่า 50% จากเพียง 4 % โดยน้ำหนัก cnts . นอกจากนี้ยังมีการศึกษาที่ใช้ cnts
เป็นการเสริมแรงในความร้อนพ่น Al – Si
โลหะผสมเคลือบ ความแข็งของ Al –ศรี / CNT
เคลือบนาโนคอมโพสิต คือ 146 hv0.3 ซึ่งสูงกว่าที่ของ
แปร Al –ศรีเคลือบ ( เช่น 85 hv0.3 ) [ 22 ] นอกจากนี้ แรง
คุณสมบัติของ CNT เสริมอัล–ศรีสำหรับศึกษาและพบว่า โมดูลัสยืดหยุ่น
พลาสมาฉีดอัล–ศรี / cnts คือ
) ~ 78 % และความเครียดความล้มเหลวลดลง 46% เมื่อเทียบ
~ กับของพลาสมาฉีดอัล–ศรีตัวอย่าง [ 23 ] การเปลี่ยนแปลงในโครงสร้าง
cnts ในระหว่างการประมวลผลความร้อน สเปรย์ เช่น สเปรย์พลาสม่า
( PS ) , สเปรย์เชื้อเพลิง Oxy ความเร็วสูง ( HVOF )สเปรย์เย็น ( CS ) และพลาสมา
ฉีดสารเหลว ( pslp ) ถูกสอบสวนโดย keshri et al .
[ 24 ] พบว่าบางส่วนของกระบวนการเหล่านี้ผลิต kinked และ / หรือ
หัก cnts ในผิวเคลือบเนื่องจากผลกระทบสูงของอนุภาคบนพื้นผิวในการสร้างหล่อ
เคลือบ ค่อนข้างสูงเปลวไฟ
อุณหภูมิที่เกี่ยวข้องกับสเปรย์พลาสม่ายังเป็นกระตุ้นปฏิกิริยา
และระหว่าง cnts หล่อ Al –ศรีอนุภาค , ผลในการก่อตัวของ SIC
ชั้นใน Al –ศรี / CNT เคลือบ [ 24,25 ]