The curves N8 versus M generated fo

The curves N8 versus M generated for the Type A ejectors @Fig. 16~a!# were practically linear, while the ones generated for the Type B ejectors @Fig. 16~b!# were slightly parabolic. It was verified that the head ratio N8 ~and consequently the discharge head H3 since H1 and H2 were fixed! was inversely dependent on the flow ratio M ~and consequently on the suction flow Q2 since Q1 was fixed!. Hence, for the same flow ratios, the Type A ejectors
caused smaller head losses than the Type B ejectors. It could be seen for both types of ejectors that the lower the area ratio R, the lower the head ratio N8, but the higher the range of flow ratio M. The curves h8 versus M @Figs. 17~a and b!# presented a parabolic form with small asymmetry. It was verified that as the area ratio R decreased, maximum efficiency h8 increased and then decreased for both types of ejectors. This was due to the fact that the lower the area ratio R ~higher throat diameters Dt since Dn was fixed!, the lower the friction head loss was at the annular area
of the secondary inlet until the point that the efficiency began to decline because the driving jet could not exchange its momentum very effectively with the secondary stream near the throat wall. Therefore, the maximum theoretical efficiency for the Type A ejectors, around 26%, was reached for area ratios R between 0.30 and 0.40 and flow ratios M between 0.50 and 0.70. The maximum theoretical efficiency for the Type B ejectors, around 13%, was
reached with R50.30 and M50.35. The value of R50.20 allowed the equipment to operate at higher range of flow ratio M,
the best operation point for the Type A ejectors being around M 51.00, and for the Type B ejectors, around M50.60.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

The curves N8 versus M generated for the Type A ejectors @Fig. 16~a!# were practically linear, while the ones generated for the Type B ejectors @Fig. 16~b!# were slightly parabolic. It was verified that the head ratio N8 ~and consequently the discharge head H3 since H1 and H2 were fixed! was inversely dependent on the flow ratio M ~and consequently on the suction flow Q2 since Q1 was fixed!. Hence, for the same flow ratios, the Type A ejectorscaused smaller head losses than the Type B ejectors. It could be seen for both types of ejectors that the lower the area ratio R, the lower the head ratio N8, but the higher the range of flow ratio M. The curves h8 versus M @Figs. 17~a and b!# presented a parabolic form with small asymmetry. It was verified that as the area ratio R decreased, maximum efficiency h8 increased and then decreased for both types of ejectors. This was due to the fact that the lower the area ratio R ~higher throat diameters Dt since Dn was fixed!, the lower the friction head loss was at the annular areaof the secondary inlet until the point that the efficiency began to decline because the driving jet could not exchange its momentum very effectively with the secondary stream near the throat wall. Therefore, the maximum theoretical efficiency for the Type A ejectors, around 26%, was reached for area ratios R between 0.30 and 0.40 and flow ratios M between 0.50 and 0.70. The maximum theoretical efficiency for the Type B ejectors, around 13%, wasถึง R50.30 และ M50.35 ค่าของ R50.20 อนุญาตให้ใช้อุปกรณ์ที่สามารถทำงานที่สูงกว่าช่วงของอัตราการไหล Mจุดดีที่สุดการดำเนินงาน สำหรับตัวดีดชนิด A อยู่ใกล้ M 51.00 และตัว ดีดชนิด B รอบ M50.60

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เส้นโค้ง N8 เมื่อเทียบกับ M สร้างขึ้นสำหรับการดีดประเภทของ A @Fig 16 ~ ครับ # เป็นเชิงเส้นในทางปฏิบัติในขณะที่คนที่สร้างขึ้นสำหรับดีดประเภทข @Fig 16 ~ B! # เป็นรูปโค้งเล็กน้อย มันได้รับการยืนยันว่าอัตราส่วนหัว N8 ~ และทำให้หัว H3 ปล่อยตั้งแต่ H1 และ H2 ได้รับการแก้ไข! เป็นผกผันขึ้นอยู่กับอัตราการไหล M ~ และดังนั้นในไตรมาสที่ 2 ของการไหลดูดตั้งแต่ไตรมาสที่ 1 ปีได้รับการแก้ไข !. ดังนั้นสำหรับอัตราส่วนการไหลเดียวกันประเภทดีด
เกิดการสูญเสียหัวมีขนาดเล็กกว่าดีด B ประเภท มันอาจจะมองเห็นได้ทั้งสองประเภทของดีดว่าต่ำกว่าอัตราส่วนพื้นที่ R ที่ต่ำกว่า N8 อัตราส่วนหัว แต่ช่วงของอัตราการไหลเมตรที่โค้ง H8 เมื่อเทียบกับ M @Figs ที่สูงกว่า 17 ~ A และ B! # นำเสนอรูปแบบพาราโบลาที่มีขนาดเล็กไม่สมส่วน มันได้รับการยืนยันว่าเป็นอัตราส่วนพื้นที่ R ลดลง H8 มีประสิทธิภาพสูงสุดที่เพิ่มขึ้นและลดลงแล้วสำหรับทั้งสองประเภทของดีด เพราะนี่คือความจริงที่ว่าต่ำกว่าอัตราส่วนพื้นที่ R ~ คอสูงขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางตั้งแต่ Dt Dn คง !, ที่ต่ำกว่าการสูญเสียหัวแรงเสียดทานเป็นที่บริเวณวงแหวน
ของทางเข้ารองจนถึงจุดที่มีประสิทธิภาพเริ่มลดลงเนื่องจาก ขับรถเจ็ทไม่สามารถแลกเปลี่ยนโมเมนตัมได้อย่างมีประสิทธิภาพมากกับกระแสรองที่อยู่ใกล้กับผนังลำคอ ดังนั้นประสิทธิภาพทฤษฎีสูงสุดสำหรับการดีด Type A ที่ประมาณ 26% ได้ถึงอัตราส่วนพื้นที่ R ระหว่าง 0.30 และ 0.40 และอัตราการไหลของ M ระหว่าง 0.50 และ 0.70 ประสิทธิภาพทางทฤษฎีสูงสุดสำหรับการดีดประเภท B ประมาณ 13% ได้
ถึงกับ R50.30 และ M50.35 ค่าของ R50.20 อนุญาตให้อุปกรณ์ในการดำเนินงานในช่วงที่สูงขึ้นของอัตราการไหลของ M,
จุดการดำเนินงานที่ดีที่สุดสำหรับประเภทดีดเป็นรอบ 51.00 M และดีดประเภท B รอบ M50.60