3. Data reductionDue to the cover p

3. Data reduction
Due to the cover plate, which was made of polycarbonate, an
adiabatic fin tip was assumed to obtain the wall heat flux, qw, calculated
based on the effective area, given by
qw ¼
qbðWch þWf Þ
ðWch þ 2gHf Þ
ð1Þ
where Wch, Wf, Hf and g represent, respectively, channel width, fin
thickness, channel depth and fin efficiency. qb, which is the heat flux
from the heater to the working fluid, was obtained from a steadyflow
thermal energy equation with no changes in latent energy.
The average heat transfer coefficient is given by
For one dimensional heat conduction with adiabatic fin tip, the
fin efficiency is expressed by
g ¼
tanhðmHf Þ
mHf
ð3Þ
where m is defined as
m2 ¼
hP
kAc
ð4Þ
In Eq. (4), P stands for fin perimeter, k for thermal conductivity
and Ac for fin cross-sectional area.
As suggested by Park and Thome [23], an iteration process for
Eqs. (1)–(4) was needed to determine the wall heat flux and heat
transfer coefficient. The process was carried out until the fin efficiency
converged to a fixed value.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3. ข้อมูลลดลงเนื่องจากแผ่นปก ซึ่งถูกทำมาจากโพลีคาร์บอเนต การแนะนำฟินการอะเดียแบติกถูกสันนิษฐานรับกำแพงร้อนไหล qw คำนวณตามพื้นที่มีประสิทธิภาพ กำหนดqw ¼qbðWch þWf ÞðWch þ 2gHf Þð1Þที่ Wch ดับเบิลยูเอฟ Hf และ g แทน ตามลำดับ ความกว้างของช่องสัญญาณ หูฉลามความหนา ช่องลึกและฟินประสิทธิภาพ qb ซึ่งเป็นการไหลของความร้อนจากฮีตเตอร์ไปน้ำมันทำงาน ได้รับจาก steadyflow เป็นสมการพลังงานความร้อนไม่ มีพลังงานแฝงอยู่สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนโดยเฉลี่ยจะได้รับโดยในหนึ่งมิติความร้อนจึงมีคำแนะนำหูฉลามการอะเดียแบติก การแสดงประสิทธิภาพของครีบโดยg ¼tanhðmHf ÞmHfð3Þที่มีกำหนดเป็น mm2 ¼hPkAcð4Þใน (4) Eq., P หมายถึงขอบเขตหู k สำหรับการนำความร้อนและ Ac สำหรับฟินเหลวตั้งแนะนำโดย Thome [23] และอุทยาน การเกิดซ้ำกระบวนการสำหรับEqs (1)–(4) ต้องกำหนดกำแพงไหลของความร้อนและความร้อนสัมประสิทธิ์การถ่ายโอน การได้ทำจนประสิทธิภาพหูconverged เป็นค่าถาวร

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.
การลดข้อมูลเนื่องจากแผ่นปกที่ทำจากโพลีคาร์บอเนตที่ปลายครีบอะเดียแบติกสันนิษฐานที่จะได้รับกระแสความร้อนผนัง
Qw,
คำนวณขึ้นอยู่กับพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพที่ได้รับจาก
Qw
¼qbðWchþWfÞðWchþ
2gHf
Þð1Þ
ที่ Wch, Wf, Hf และ g
เป็นตัวแทนตามลำดับความกว้างช่องครีบความหนาความลึกช่องทางและมีประสิทธิภาพครีบ qb ซึ่งเป็นฟลักซ์ความร้อนจากเครื่องทำความร้อนกับสารทำงานที่ได้รับจาก steadyflow สมการพลังงานความร้อนที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในการใช้พลังงานที่แฝง. ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับโดยสำหรับการนำความร้อนมิติหนึ่งที่มีปลายครีบอะเดียแบติกที่ครีบประสิทธิภาพจะแสดงโดยกรัม¼tanhðmHfÞ MHF ð3Þที่ม. ถูกกำหนดให้เป็น m2 ¼ Hp KAC ð4Þในสมการ (4), P ย่อมาจากปริมณฑลครีบ k สำหรับการนำความร้อนและAc สำหรับครีบพื้นที่หน้าตัด. ที่แนะนำโดย Park และ Thome [23], กระบวนการซ้ำสำหรับEQS (1) - (4) เป็นสิ่งที่จำเป็นเพื่อตรวจสอบการไหลของความร้อนผนังและความร้อนค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเท กระบวนการที่ได้รับการดำเนินการอย่างมีประสิทธิภาพจนครีบแปรสภาพให้เป็นค่าคงที่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3 . ข้อมูลการลด
เนื่องจากฝาครอบจานที่ทำด้วยโพลีคาร์บอเนต มีปลายครีบ
สำหรับว่าเพื่อให้ได้ความร้อนของผนังฟลักซ์ qw คำนวณ
ตามพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพ ให้¼

qw QB ð WCH þ WF Þ
ð WCH þ 2ghf Þ

ที่ð 1 Þ WCH WF , HF , และ G แทน ตามลำดับ ความกว้างช่องหนาครีบ
, ความลึกช่องและประสิทธิภาพของครีบ QB ซึ่งมีฟลักซ์ความร้อน
จากเครื่องไปยังของไหลทำงาน ได้รับจาก steadyflow
พลังงานสมการที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในพลังงานแฝง
สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับโดย
หนึ่งมิติการนำความร้อนกับปลายครีบสาร
ครีบประสิทธิภาพที่แสดงออกโดย
g ¼
Tan ð mhf Þ

ð mhf 3 Þ
m
m2 ที่ถูกกําหนดให้เป็น¼


ð HP แก๊ก 4 Þ
ในอีคิว ( 4 ) , P หมายถึงบริเวณครีบK
การนำความร้อนและ AC สำหรับครีบตัดพื้นที่ .
เป็นข้อเสนอแนะจากสวนสาธารณะและ thome [ 23 ] , การทำซ้ำกระบวนการสำหรับ
EQS . ( 1 ) - ( 4 ) คือจำเป็นต้องตรวจสอบผนังฟลักซ์ความร้อนและสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน

กระบวนการดำเนินการจนกว่าประสิทธิภาพครีบ
แปรสภาพเป็นค่าตายตัว