a voltage-loop crossover frequency

a voltage-loop crossover frequency given by (32) of
Hz. Fig. 15 shows the experimental closed-loop output-voltage
transient response for a step load change from 50 to 133 W.
As discussed in Sections III and IV, the THD of the inputline
current is affected by the approximate exponential carrier
and, depending on the load, by operation in the DCM. Another
cause of distortion is related to the fact that the emulated
resistance is directly proportional to the output voltage
, as given by (7). This implies that the open-loop ac input
current is affected by the output voltage ripple at 120-Hz
and higher line-frequency harmonics. Given a constant openloop
control input and the output voltage ,
the input current for small ripple is given by
(33)
where is the nominal emulated resistance.
Because of the product of and , the second harmonic
in will result in the third harmonic in . In closedloop
operation, the output voltage ripple also affects the input
current waveform through the control input . As a result
of the output voltage ripple, additional distortion of the input
current can therefore be expected.
Fig. 16(a) shows the full-power open-loop line-frequency
waveforms at the nominal line voltage (120 Vrms). Fig. 16(b)
shows the corresponding harmonic spectrum of the ac inputline
current, with the open-loop spectrum (dark pen) overlaying
the closed-loop spectrum (light pen).
The largest open-loop fifth harmonic is only 1.86% of the
fundamental, and the largest closed-loop third harmonic is
4.19%. The THD of the ac input-line voltage was measured at
approximately 1%. It can be seen that open- and closed-loop
distortion only differ in the third and fifth harmonics, with the
resulting THD for both well below 10%.
Fig. 17(a) and (b) shows the open-loop line-frequency
waveforms at the nominal line voltage (120 Vrms) and 50
W of output power, together with the overlayed harmonic
spectrums of the open- and closed-loop ac input-line current.
Distortion can be observed in the input ac-line current, which
is the result of operation in the CCM around zero crossings
of the ac-line voltage. This waveshape corresponds to the
theoretical prediction of Fig. 3. The total current harmonic
distortion is still very small for both open- and closed-loop
operation, with the largest harmonics equal to 3.05% (seventh)
and 5.39% (third), respectively

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ความถี่ไขว้วงแรงดันไฟฟ้าที่กำหนด (32) ของเฮิรตซ์ Fig. 15 แสดงการทดลองปิดแรงดันไฟออกตอบสนองแบบฉับพลันสำหรับโหลดขั้นตอนเปลี่ยนจาก 50 133 ปริมาณตามที่อธิบายไว้ในส่วนที่ III และ IV คิดของ inputlineปัจจุบันได้รับผลกระทบ โดยผู้ขนส่งเนนโดยประมาณก ขึ้นอยู่กับการใช้งาน การดำเนินการในห่วง อื่นเกี่ยวข้องกับความเป็นจริงสาเหตุของความผิดเพี้ยนที่จะเลียนแบบความต้านทานเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดันเอาท์พุทที่กำหนดตาม (7) หมายความว่า อินพุต ac เปิดวงปัจจุบันได้รับผลกระทบ ด้วยระลอกคลื่นแรงดันไฟฟ้าออกที่ 120 Hzและสูงกว่าความถี่บรรทัดนิคส์ กำหนด openloop คงควบคุมอินพุตและแรงดันไฟฟ้าผลลัพธ์ปัจจุบันอินพุตสำหรับระลอกคลื่นเล็ก ๆ ถูกกำหนดโดย(33)ต้านทานการเลียนแบบที่ระบุเนื่องจากผลิตภัณฑ์ของ harmonic ที่สองในจะส่งผลใน harmonic ที่ 3 ใน ใน closedloopการดำเนินงาน ระลอกคลื่นแรงดันไฟฟ้าผลลัพธ์ยังมีผลต่อการป้อนข้อมูลรูปคลื่นที่ปัจจุบัน โดยการควบคุมการป้อนข้อมูล เป็นผลของผลผลิต แรงดันไฟฟ้า ripple เพิ่มเติมความผิดเพี้ยนของข้อมูลป้อนเข้าปัจจุบันจึงเป็นที่คาดไว้Fig. 16(a) แสดงการใช้พลังงานเต็มวงเปิดบรรทัดความถี่waveforms ในแรงดันไฟฟ้าระบุบรรทัด (120 Vrms) Fig. 16(b)แสดงสเปกตรัมที่มีค่าที่ตรงกันของ ac inputlineปัจจุบัน ด้วยว่าเปิดวงสเปกตรัม (ปากกาดำ)วงปิดสเปกตรัม (ปากกาไฟ)Harmonic ห้าเปิดวนที่ใหญ่ที่สุดมีเพียง 1.86% ของการพื้นฐาน และ harmonic สามปิดที่ใหญ่ที่สุด4.19% คิดของแรงดันอินพุตสาย ac ที่วัดประมาณ 1% จะเห็นได้ว่าเปิด และปิดวงความผิดเพี้ยนแตกต่างกันเฉพาะนิคส์ที่สาม และห้า มีการคิดได้ดีทั้งสองต่ำกว่า 10%Fig. 17(a) และ (b) แสดงรายการเปิดวนที่ความถี่waveforms ในแรงดันไฟฟ้าระบุบรรทัด (120 Vrms) และ 50W ของพลังงาน ร่วมกับ harmonic ช่องสี่เหลี่ยมใดspectrums ของการเปิด และปิดวง ac ป้อนบรรทัดปัจจุบันสามารถสังเกตความผิดเพี้ยนในปัจจุบัน สาย ac เข้าที่เป็นผลของการดำเนินงานใน CCM สถานข้ามศูนย์ของแรงดันไฟฟ้ากระแสสลับสาย Waveshape นี้สอดคล้องกับการทำนายทฤษฎีของ Fig. 3 Harmonic ปัจจุบันรวมยังคงเป็นความผิดเพี้ยนน้อยมากสำหรับทั้งเปิด และปิดวงการดำเนินงาน กับนิคส์ที่ใหญ่ที่สุดเท่ากับ 3.05% (เจ็ด)5.39% และ (3), ตามลำดับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ความถี่ครอสโอเวอร์แรงดันที่กำหนดโดยวง (32) ของ
เฮิร์ตซ์ มะเดื่อ 15 แสดงให้เห็นถึงการทดลองวงปิดเอาท์พุทแรงดัน
การตอบสนองชั่วคราวสำหรับการเปลี่ยนแปลงขั้นตอนการโหลด 50-133 W.
ดังที่อธิบายในส่วนที่ III และ IV, THD ของ inputline
ปัจจุบันเป็นผลมาจากผู้ให้บริการที่ชี้แจงโดยประมาณ
และขึ้นอยู่กับการโหลด โดยดำเนินการใน DCM อีก
สาเหตุของการบิดเบือนที่เกี่ยวข้องกับความจริงที่ว่าเทิดทูน
ต้านทานเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดันเอาท์พุท
, ที่กำหนดโดย (7) นี่ก็หมายความว่าเปิดวงอินพุต ac
ปัจจุบันเป็นผลมาจากแรงดันขาออกระลอกที่ 120 เฮิร์ตซ์
และฮาร์โมนิสายความถี่สูง ป.ร. ให้ไว้ openloop คง
การป้อนข้อมูลและการควบคุมแรงดันขาออก,
การป้อนข้อมูลปัจจุบันระลอกขนาดเล็กจะได้รับจาก
(33)
ที่สถานที่ที่ระบุเทิดทูนต้านทาน.
เพราะของผลิตภัณฑ์และการประสานที่สอง
ในการจะทำให้เกิดการประสานที่สามใน ใน ClosedLoop
ดำเนินงานแรงดันขาออกระลอกยังมีผลต่อการป้อน
สัญญาณปัจจุบันผ่านเข้าควบคุม เป็นผล
ของการกระเพื่อมแรงดันขาออก, การบิดเบือนที่เพิ่มขึ้นของการป้อนข้อมูล
ในปัจจุบันดังนั้นจึงสามารถคาดหวัง.
รูป (16) แสดงให้เห็นอำนาจเต็มรูปแบบเปิดวงเส้นความถี่ของ
รูปคลื่นที่แรงดันไฟฟ้าน้อย (120 Vrms) มะเดื่อ 16 (ข)
แสดงให้เห็นถึงคลื่นความถี่ฮาร์โมนิที่สอดคล้องกันของ ac inputline
ปัจจุบันมีสเปกตรัมเปิดวง (ปากกา) ซ้อนทับ
สเปกตรัมวงปิด (ปากกาแสง).
เปิดวงฮาร์โมนิที่ห้าที่ใหญ่ที่สุดเป็นเพียง 1.86% ของ
พื้นฐาน และใหญ่ที่สุดวงปิดฮาร์โมนิที่สามเป็น
4.19% THD ของแรงดันไฟฟ้าอินพุตสาย ac วัดที่
ประมาณ 1% มันจะเห็นได้ว่าคนเปิดและวงปิด
การบิดเบือนเพียงแตกต่างกันในเสียงดนตรีสามและห้ามี
THD ทั้งผลดีต่ำกว่า 10%.
รูป 17 (ก) และ (ข) แสดงให้เห็นวงเปิดสายความถี่ของ
รูปคลื่นที่แรงดันไฟฟ้าน้อย (120 Vrms) และ 50
W กำลังขาออกร่วมกับฮาร์โมนิซ้อน
สเปกตรัมของโอเพนและวงปิด ac Input- บรรทัดปัจจุบัน.
เพี้ยนสามารถสังเกตได้ในการป้อนข้อมูล ac-บรรทัดปัจจุบันซึ่ง
เป็นผลมาจากการดำเนินงานใน CCM รอบศูนย์ข้าม
ของแรงดัน ac บรรทัด waveshape นี้สอดคล้องกับ
การคาดการณ์ทางทฤษฎีของรูป 3. ประสานรวมปัจจุบัน
บิดเบือนยังมีขนาดเล็กมากสำหรับทั้งสองคนเปิดและวงปิด
การดำเนินงานด้วยเสียงดนตรีที่ใหญ่ที่สุดเท่ากับ 3.05% (เจ็ด)
และ 5.39% (ที่สาม) ตามลำดับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

แรงดันไฟฟ้าความถี่ให้ห่วงไขว้ ( 32 )
เฮิร์ต รูปที่ 15 แสดงการทดลองระบบควบคุมแรงดัน
ชั่วคราวการขั้นตอน โหลด เปลี่ยนจาก 50 133 W .
ตามที่กล่าวไว้ในส่วนที่ 3 และ 4 , THD ของ inputline
ปัจจุบันผลกระทบจากประมาณ
ผู้ให้บริการเอกซ์โพเนนเชียลและขึ้นอยู่กับโหลด โดยการดำเนินงานใน DCM อีก
สาเหตุของการบิดเบือนเกี่ยวกับความจริงที่ว่าเลียนแบบ
ความต้านทานจะเป็นสัดส่วนโดยตรงกับแรงดัน
ที่ได้รับ ( 7 ) นี้หมายความว่าแบบปิด AC Input
ปัจจุบันได้รับผลกระทบจากแรงดันกระเพื่อมที่ 120 Hz และความถี่สูงกว่า
สายฮาร์มอนิ ให้คงที่ openloop
ควบคุมการป้อนข้อมูลและแรงดัน ,
กระแสอินพุตสำหรับระลอกคลื่นเล็ก ๆให้

( 33 )ซึ่งเป็นชื่อที่เลียนแบบต้านทาน .
เพราะผลิตภัณฑ์และสองเสียงประสาน
ในจะมีผลในปีที่สาม ที่ประสานกันอยู่ ในการดำเนินงาน closedloop
, แรงดันกระเพื่อมส่งผลกระทบต่ออินพุตสัญญาณอินพุต
ปัจจุบันผ่านการควบคุม ผลของแรงดันกระเพื่อม
บิดเบือนเพิ่มเติม ปัจจุบันจึงสามารถใส่

รูปที่คาดไว้16 ( ) จะแสดงเต็มพลังดังนั้นความถี่รูปคลื่นแรงดันสาย
บรรทัดที่ระบุ ( 120 vrms ) 16 รูป ( b )
แสดงสเปกตรัมฮาร์มอนิกของ AC ที่ inputline
ปัจจุบัน กับแบบปิดสเปกตรัม ( ปากกาเข้มซ้อนทับ
สร้างสเปกตรัม ( ปากกาแสง ที่ใหญ่ที่สุด ดังนั้น 5
ประสานกันเป็นเพียง 1.86 %
พื้นฐาน และแบบที่สามที่ใหญ่ที่สุดประสานกันเป็น
4.19 %การเกิดของ AC ใส่สายแรงดันวัดที่
ประมาณ 1% จะเห็นได้ว่าเปิด - ปิด
บิดเบือนแตกต่างกันในเนื้อหาที่สามและห้า กับ
ที่เกิดทั้งด้านล่าง THD 10%
17 รูป ( a ) และ ( b ) แสดงรูปคลื่นที่ความถี่
บรรทัดดังนั้นแรงดันสายปกติ ( 120 vrms ) และ 50
W พลังงานผลผลิต ด้วยกันกับ overlayed ฮาร์
สเปกตรัมของเปิด - ปิด AC input บรรทัดปัจจุบัน .
บิดเบือนสามารถสังเกตได้ในบรรทัดอินพุต AC ปัจจุบันซึ่ง
เป็นผลของการปฏิบัติงานในรอบศูนย์ CCM วก
ของแรงดันสาย AC waveshape นี้สอดคล้องกับคำทำนายของทฤษฎี
รูปที่ 3 รวมปัจจุบันฮาร์
บิดเบือนยังมีขนาดเล็กมาก ทั้งเปิด - ปิด
การดําเนินการกับที่ใหญ่ที่สุดได้ชัดเจนเท่ากับ 3.05 %
( 7 ) และ ( 3 ) 5.39 % ตามลำดับ