The microstructure of the weld can

The microstructure of the weld can be described by studying the Creq/Nieq ratio in relation to the solidification type. The liquidus and solidus projections of the Fe–Cr–Ni system along with the related binaries are shown in Fig. 4(a)[22]. The Fe–Cr system is isomorphous down to temperatures well below the solidification range. Also, a eutectic reaction can be observed in the Cr–Ni system at 1345 °C and 49 wt.% nickel. In the Fe–Ni system, there is a short peritectic loop containing δ-ferrite and after that the system is completely soluble. Thus, in the Fe–Cr–Ni ternary system, the liquidus projection starts with a peritectic reaction on the Fe–Ni system (δ + L → γ) and moves down to the eutectic reaction (L → δ + γ) on the Cr–Ni system. The initial solidifying phase is determined by the position of the alloy with respect to the liquidus surface. The 70 wt.% Fe isopleth of the ternary Fe–Ni–Cr system shown in Fig. 4(b) is commonly used to identify the primary solidifying phases or solidification modes for AISI 304L stainless steel [22]. The amount of Creq/Nieq is the most effective parameter in determining the solidification mode. By increasing the ratio of Cr equivalent to Ni equivalent, the primary solidification phase changes from austenite to δ-ferrite. In the usual cooling rate range during GTAW, this change normally occurs at Creq/Nieq = 1.5. It should be noted that this change in ratio is different in welding processes with more rapid cooling such as laser welding. During welding without filler metal, the weld pool consists completely of the molten AISI 304L with Creq/Nieq = 1.8 and so according to Fig. 4(b), the solidification mode is FA type.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

โครงสร้างจุลภาคของรอยเชื่อมสามารถอธิบาย โดยการศึกษาชนิดแข็งตัวองทาง Creq/Nieq คาดการณ์ระบบ Fe – Cr – Ni พร้อมกับไบนารีเกี่ยวข้อง liquidus และ solidus จะแสดงอยู่ในรูป 4(a) [22] ระบบ Fe – Cr มี isomorphous ลงไปที่อุณหภูมิต่ำกว่าช่วงแข็งตัว ด้วย สามารถสังเกตปฏิกิริยา eutectic ในระบบ Cr – Ni ที่ 1345 ° C และนิกเกิล 49 wt.% ในระบบ Fe – Ni มีเป็นห่วงสั้น peritectic ที่ประกอบด้วยเฟอร์ไรท์δ และหลังจากนั้น ระบบจะละลาย ดังนั้น ในระบบฐานสาม Fe – Cr – Ni ฉาย liquidus เริ่มปฏิกิริยา peritectic บนระบบ Fe – Ni (δ + L →γ) และย้ายลงไปปฏิกิริยา eutectic (L →δ + γ) บนระบบ Cr – Ni Solidifying ระยะเริ่มต้นจะถูกกำหนด โดยตำแหน่งของโลหะผสมเกี่ยวกับ liquidus surface การ isopleth Fe 70 wt.% Ni – Fe – Cr ระบบฐานสามแสดงในรูปที่ 4(b) เป็นที่นิยมใช้ในการระบุขั้นตอนหลักที่แข็งตัวหรือแข็งตัวโหมดสำหรับ AISI 304 L สแตนเลส [22] จำนวน Creq/Nieq เป็นพารามิเตอร์มีประสิทธิภาพสูงสุดในการกำหนดโหมดการแข็งตัว โดยการเพิ่มอัตราส่วนของ Cr Ni เทียบเท่าเทียบเท่า ระยะแข็งตัวหลักเปลี่ยนแปลงจาก austenite เป็นเฟอร์ไรท์δ ในปกติเย็นอัตราช่วงระหว่าง GTAW การเปลี่ยนแปลงนี้โดยปกติเกิดขึ้นที่ Creq/Nieq = 1.5 ควรสังเกตว่า การเปลี่ยนแปลงในอัตราส่วนแตกต่างกันในกระบวนการ ด้วยเร็วกว่าเช่นเชื่อมเลเซอร์เชื่อม ในระหว่างการเชื่อมโดย filler โลหะ สระว่ายน้ำเชื่อมประกอบด้วยสมบูรณ์การหลอม AISI 304L กับ Creq/Nieq = 1.8 และจึงตามรูป 4(b) โหมดแข็งตัว ชนิด FA

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

จุลภาคของรอยเชื่อมที่สามารถอธิบายได้โดยการศึกษาอัตราส่วน Creq / Nieq ในความสัมพันธ์กับชนิดแข็งตัว Liquidus และโซลิดัสประมาณการของระบบเฟ-CR-Ni พร้อมกับไบนารีที่เกี่ยวข้องกันได้แสดงในรูป 4 (ก) [22] ระบบเฟ-CR เป็น isomorphous ลงไปที่อุณหภูมิต่ำกว่าช่วงแข็งตัว นอกจากนี้ปฏิกิริยายูเทคติกสามารถสังเกตได้ในระบบ Cr-Ni ที่ 1,345 องศาเซลเซียสและ 49 WT.% นิกเกิล ในระบบเฟ-Ni มีความเป็นห่วง peritectic สั้นที่มีδ-เฟอร์ไรต์และหลังจากนั้นระบบจะละลายน้ำได้อย่างสมบูรณ์ ดังนั้นในระบบ ternary เฟ-CR-Ni ฉาย Liquidus เริ่มต้นด้วยปฏิกิริยา peritectic ในระบบเฟ-Ni (δ + L →γ) และเคลื่อนตัวลงไปที่ปฏิกิริยายูเทคติก (L →δ + γ) บน Cr ระบบ -Ni ขั้นตอนการแข็งตัวเริ่มต้นจะถูกกำหนดโดยตำแหน่งของโลหะผสมที่เกี่ยวกับพื้นผิว Liquidus 70 WT. เฟ% isopleth ของ ternary ระบบ FE-Ni-CR แสดงในรูป 4 (ข) เป็นที่นิยมใช้ในการระบุขั้นตอนแข็งตัวหรือแข็งตัวโหมดหลักสำหรับสแตนเลส AISI 304L [22] ปริมาณของ Creq / Nieq เป็นพารามิเตอร์ที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดในการกำหนดโหมดการแข็งตัว โดยการเพิ่มอัตราส่วนของ Cr เทียบเท่ากับ Ni เทียบเท่าหลักการเปลี่ยนแปลงขั้นตอนการแข็งตัวจากการ austenite δ-เฟอร์ไรต์ ในช่วงปกติอัตราการเย็นตัวในช่วง GTAW การเปลี่ยนแปลงนี้เกิดขึ้นตามปกติที่ Creq / Nieq = 1.5 มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าการเปลี่ยนแปลงนี้ในอัตราส่วนที่แตกต่างกันในกระบวนการเชื่อมกับระบบระบายความร้อนอย่างรวดเร็วมากขึ้นเช่นการเชื่อมเลเซอร์ ระหว่างการเชื่อมโลหะโดยไม่ต้องฟิลเลอร์, สระว่ายน้ำการเชื่อมประกอบด้วยสมบูรณ์ของหลอมเหลว AISI 304L กับ Creq / Nieq = 1.8 และอื่น ๆ ตามรูป 4 (ข) โหมดการแข็งตัวเป็นชนิดเอฟเอ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

โครงสร้างจุลภาคของรอยเชื่อมสามารถอธิบายโดยศึกษาอัตราส่วน creq / nieq ในความสัมพันธ์กับประเภทของการหล่อ . ส่วนของเหลว 810 ประมาณการของเหล็กและโครเมียม ( ผมระบบพร้อมกับเกี่ยวข้องกับไบนารีที่แสดงในรูปที่ 4 ( a ) [ 22 ] เหล็กและโครเมียม ระบบ isomorphous ลงไปอุณหภูมิด้านล่างช่วงการแข็งตัว . นอกจากนี้ปฏิกิริยายูเทคติคสามารถสังเกตได้ใน CR และระบบที่ 0 ° C และฉัน 49 % โดยน้ำหนักนิกเกิล ในระบบชั้นเหล็กโดยมีเพอริเทคติกห่วงสั้นที่มีδ - เฟอร์ไรท์และหลังจากนั้นระบบจะละลายอย่างสมบูรณ์ ดังนั้น ในเฟ ( CR ) ผมประกอบไปด้วยระบบฉายของเหลวเริ่มด้วยปฏิกิริยาเพอริเทคติกในระบบชั้นเหล็ก ) ( δ + 1 → keyboard - key - name γ ) และย้ายลงเพื่อปฏิกิริยายูเทคติค ( 1 → keyboard - key - name δ + γ ) บน CR –ผมระบบ เริ่มต้นระยะที่แข็งตัวจะถูกกำหนดโดยตำแหน่งของโลหะผสมที่มีต่อพื้นผิวของเหลว . 70 % โดยน้ำหนักเหล็กไอโซเพลทของเฟเทอร์นารี–ฉัน–ระบบแสดงในรูปที่ 4 รูป ( b ) โดยทั่วไปจะใช้เพื่อระบุระยะการแข็งตัวหรือแข็งสำหรับ AISI 304L สเตนเลสโหมด [ 22 ] จำนวน creq / nieq เป็นพารามิเตอร์ที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดในการกำหนดโหมดการทำให้เป็นก้อน โดยการเพิ่มอัตราส่วนของ CR เทียบเท่าชั้นเทียบเท่าการเปลี่ยนแปลงเฟสจากการแข็งตัว austenite เพื่อδ - เฟอร์ไรต์ ในช่วงอุณหภูมิปกติในระหว่างกระบวนการเปลี่ยนแปลงนี้ปกติเกิดขึ้นที่ creq / nieq = 1.5 มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่า การเปลี่ยนแปลงนี้ในสัดส่วนที่แตกต่างกันในกระบวนการเชื่อมด้วยอย่างรวดเร็วมากขึ้นเย็นเช่นเลเซอร์เชื่อม ในระหว่างการเชื่อมโดยเติมโลหะ , เชื่อมประกอบอย่างสมบูรณ์ของ AISI 304L สระ หล่อด้วย creq / nieq = 1.8 แล้ว ตามรูป 4 ( b ) , โหมดการแข็งตัวเป็นชนิดเอฟเอ