where Ei and Eo are respectively th

where Ei and Eo are respectively the energy associated with mass
entering and leaving the system, Qj is heat transfer to system from
source at Tj, and Wnet is net work developed by the system.
The exergy balance for steady flow process of an open system is
given by
XExi þXExQ ¼ XExo þ ExW þ IR (3)
where Exi and Exo are respectively the exergy associated with mass
inflow and outflow, ExQ is exergy associated with heat transfer, ExW
is exergy associated with work transfer and IR is irreversibility of
process. The irreversibility may be due to heat transfer through
finite temperature difference, mixing of fluids and mechanical
friction. Exergy analysis is an effective means, to pinpoint losses
due to irreversibility in a real situation.
The energy or first law efficiency hI of a system or system
component is defined as the ratio of energy output to the energy
input of system or system component i.e.
hI ¼ Desired output energy
Input energy supplied (4)
The exergy or second law efficiency is defined as
hII ¼ Desired output
Maximum possible output ¼ exergy output
exergy input (5)
The percentage energy loss lc of system or system component is
calculated as the ratio of energy loss in the system or system
component to the energy entering in the whole system. Similarly
the percentage exergy loss or efficiency defect dc of system or
system component’s is defined as the ratio of exergy loss IRc in the
system or system component to the exergy Exinput entering in the
whole system. The dc is given by
dc ¼ IRc=Exinput 100 (6)
3.1. Analysis of conceptual DSG STPP
The analysis for the individual components of DSG STPP (Fig. 1)
has been carried out by ignoring the kinetic and potential energy
change and assuming steady state operation. The energy Ej and
exergy Exj at state point j are represented respectively by mjhj and
mjjj. Table 2 shows the relations for the energy loss, hI, exergy loss
and hII for DSG STPP and its components by choosing each
component in Fig. 1 as a control volume. The total energy input to
DSG STPP is the energy QI received by the collector system or falling
on the aperture plane of collector. The QI by considering only the
beam component of solar radiation is given by
QI ¼ IbrbBLNcNr (7) where Ib is beam radiation falling on horizontal surface, the tilt
factor rb for beam radiation is rb ¼ cos q/cos qz, the minimum
angle of incidence q for N–S horizontal axis tracking
is cos q ¼ ½ðsin fsin d þ cos fcos dcos uÞ
2 þ cos2dsin2u
1=2, zenith
angle qz is cos qz ¼ sin d sin f þ cos d cos f cosu and the declination
angle in degrees is given by d ¼ 23:45sin½360=365ð284 þ nÞ.
The total exergy input to DSG STPP or the exergy ExI received by
the collector system is calculated by
ExI ¼ QIð1 Ta=TSÞ (8)
where TSy5600 K is apparent black body temperature of sun.
The energy absorbed Qa by receiver/absorber of solar collector
field is given by
Qa ¼ hoIbrbBLNcNr ¼ hoQI (9)
The heat energy Qa is transferred to water as useful heat gain
rate Qu by water flowing through receiver tube and remaining
amount Qa Qu is lost from the receiver to ambient as heat loss Ql.
The Qu is given by
Qu ¼ ðm11h11 m10h10Þ ¼ m10ðh11 h10Þ (10)
The exergy Exa of heat absorbed by receiver at mean receiver
temperature Tr is given by
Exa ¼ Qað1 Ta=TrÞ (11)
The exergy gain Exu by water flowing through receiver is
given by
Exu ¼ m10½j11 j10 ¼ m10½ðh11 h10Þ Taðs11 s10Þ (12)
The mean receiver temperature Tr is calculated by
Ql ¼ UlpDoðTr TaÞLNcNr (13)
The heat loss coefficient Ul is correlated in terms of Tr by
calculating the Ul for various values of Tr ranging from 523 to 723 K.
The Ul for a Tr is given by
Ul ¼ q0
loss=ðpDoðTr TaÞÞ (14)
where q0
loss is heat loss rate per unit length of receiver tube. The Ul
for a Tr is calculated iteratively [17] by solving the following
equations:
q0
loss ¼ q0
cos ¼ pDcohwðTco TaÞ þ ecpDcos

T4
co T4
S

(15)
q0
loss ¼ q0
cico ¼ 2pkcðTci TcoÞ=ðlnðDco=DciÞÞ (16)
q
0
loss ¼ q
0
rci ¼ pDos

T4
r T4
ci.
1
er
þ
Do
Dci1
ec
1
(17)
Table 2
Relations fo

where Ei and Eo are respectively the energy associated with mass
entering and leaving the system, Qj is heat transfer to system from
source at Tj, and Wnet is net work developed by the system.
The exergy balance for steady flow process of an open system is
given by
XExi þXExQ ¼ XExo þ ExW þ IR (3)
where Exi and Exo are respectively the exergy associated with mass
inflow and outflow, ExQ is exergy associated with heat transfer, ExW
is exergy associated with work transfer and IR is irreversibility of
process. The irreversibility may be due to heat transfer through
finite temperature difference, mixing of fluids and mechanical
friction. Exergy analysis is an effective means, to pinpoint losses
due to irreversibility in a real situation.
The energy or first law efficiency hI of a system or system
component is defined as the ratio of energy output to the energy
input of system or system component i.e.
hI ¼ Desired output energy
Input energy supplied (4)
The exergy or second law efficiency is defined as
hII ¼ Desired output
Maximum possible output ¼ exergy output
exergy input (5)
The percentage energy loss lc of system or system component is
calculated as the ratio of energy loss in the system or system
component to the energy entering in the whole system. Similarly
the percentage exergy loss or efficiency defect dc of system or
system component’s is defined as the ratio of exergy loss IRc in the
system or system component to the exergy Exinput entering in the
whole system. The dc is given by
dc ¼ IRc=Exinput  100 (6)
3.1. Analysis of conceptual DSG STPP
The analysis for the individual components of DSG STPP (Fig. 1)
has been carried out by ignoring the kinetic and potential energy
change and assuming steady state operation. The energy Ej and
exergy Exj at state point j are represented respectively by mjhj and
mjjj. Table 2 shows the relations for the energy loss, hI, exergy loss
and hII for DSG STPP and its components by choosing each
component in Fig. 1 as a control volume. The total energy input to
DSG STPP is the energy QI received by the collector system or falling
on the aperture plane of collector. The QI by considering only the
beam component of solar radiation is given by
QI ¼ IbrbBLNcNr (7) where Ib is beam radiation falling on horizontal surface, the tilt
factor rb for beam radiation is rb ¼ cos q/cos qz, the minimum
angle of incidence q for N–S horizontal axis tracking
is cos q ¼ ½ðsin fsin d þ cos fcos dcos uÞ
2 þ cos2dsin2u
1=2, zenith
angle qz is cos qz ¼ sin d sin f þ cos d cos f cosu and the declination
angle in degrees is given by d ¼ 23:45sin½360=365ð284 þ nÞ.
The total exergy input to DSG STPP or the exergy ExI received by
the collector system is calculated by
ExI ¼ QIð1 Ta=TSÞ (8)
where TSy5600 K is apparent black body temperature of sun.
The energy absorbed Qa by receiver/absorber of solar collector
field is given by
Qa ¼ hoIbrbBLNcNr ¼ hoQI (9)
The heat energy Qa is transferred to water as useful heat gain
rate Qu by water flowing through receiver tube and remaining
amount Qa Qu is lost from the receiver to ambient as heat loss Ql.
The Qu is given by
Qu ¼ ðm11h11 m10h10Þ ¼ m10ðh11 h10Þ (10)
The exergy Exa of heat absorbed by receiver at mean receiver
temperature Tr is given by
Exa ¼ Qað1 Ta=TrÞ (11)
The exergy gain Exu by water flowing through receiver is
given by
Exu ¼ m10½j11 j10 ¼ m10½ðh11 h10Þ Taðs11 s10Þ (12)
The mean receiver temperature Tr is calculated by
Ql ¼ UlpDoðTr TaÞLNcNr (13)
The heat loss coefficient Ul is correlated in terms of Tr by
calculating the Ul for various values of Tr ranging from 523 to 723 K.
The Ul for a Tr is given by
Ul ¼ q0
loss=ðpDoðTr TaÞÞ (14)
where q0
loss is heat loss rate per unit length of receiver tube. The Ul
for a Tr is calculated iteratively [17] by solving the following
equations:
q0
loss ¼ q0
cos ¼ pDcohwðTco TaÞ þ ecpDcos

T4
co T4
S

(15)
q0
loss ¼ q0
cico ¼ 2pkcðTci TcoÞ=ðlnðDco=DciÞÞ (16)
q
0
loss ¼ q
0
rci ¼ pDos

T4
r T4
ci.
1
er
þ
Do
Dci1
ec
 1
 (17)
Table 2
Relations fo

0/5000

จาก: -

เป็น: -

ผลลัพธ์ (ไทย) 1: [สำเนา]

คัดลอก!

Ei และอีโอตามลำดับพลังงานที่เกี่ยวข้องกับมวลชนเข้า และออกจากระบบ Qj จะถ่ายเทความร้อนจากระบบแหล่งที่ Tj, Wnet คือ งานสุทธิที่ได้รับการพัฒนาระบบราย exergy สำหรับกระบวนการขั้นตอนที่มั่นคงของระบบเปิดกำหนดโดยXExi þXExQ ¼ XExo þþ ExW IR (3)Exi และเอกโซลำดับ exergy ที่เกี่ยวข้องกับมวลชนไหลเข้าและออก ExQ คือ exergy ที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อน ExWexergy เชื่อมโยงถ่ายโอนงาน และ IR เป็น irreversibility ของกระบวนการ Irreversibility ที่ตั้งอาจเกิดจากการถ่ายเทความร้อนผ่านผลต่างอุณหภูมิจำกัด ผสมของของเหลว และเครื่องจักรกลแรงเสียดทาน การวิเคราะห์ Exergy เป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพ เพื่อระบุความสูญเสียจาก irreversibility ในสถานการณ์จริงพลังงานหรือแรกกฎหมายประสิทธิภาพสูง ของระบบหรือระบบคอมโพเนนต์ถูกกำหนดให้เป็นอัตราส่วนของผลผลิตพลังงานให้พลังงานอินพุตของระบบหรือคอมโพเนนต์ระบบเช่นสวัสดี ¼เดิมผลผลิตพลังงานพลังงานที่ป้อนเข้ามา (4)Exergy หรือประสิทธิภาพกฎหมายสองถูกกำหนดเป็นผลผลิตเดิม hII ¼สูงสุดได้ผลผลิตผลลัพธ์ exergy ¼ป้อน exergy (5)เราสูญเสียพลังงานเปอร์เซ็นต์ของระบบหรือคอมโพเนนต์ระบบจะคำนวณเป็นอัตราส่วนการสูญเสียพลังงานในระบบหรือระบบส่วนประกอบพลังงานที่ป้อนในระบบทั้งหมด ในทำนองเดียวกันเปอร์เซ็นต์ exergy ประสิทธิภาพหรือสูญเสียความบกพร่อง dc ของระบบ หรือระบบคอมโพเนนต์ถูกกำหนดให้เป็นอัตราส่วนของขาดทุน exergy IRc ในการระบบหรือคอมโพเนนต์ระบบ exergy Exinput ใส่ในระบบทั้งหมด Dc ได้ด้วยIRc dc ¼ = Exinput 100 (6)3.1 การวิเคราะห์แนวคิดดีเอสจี STPPการวิเคราะห์สำหรับแต่ละส่วนประกอบของ STPP ดีเอสจี (Fig. 1)การดำเนินการ โดยละทิ้งพลังงานเดิม ๆ และมีศักยภาพเปลี่ยนแปลงและสมมติว่าท่อนดำเนินการ พลังงาน Ej และexergy Exj ที่รัฐจุด j จะแสดงตามลำดับ โดย mjhj และmjjj ตารางที่ 2 แสดงความสัมพันธ์ของการสูญเสียพลังงาน สวัสดี exergy ขาดทุนและ hII ดีเอสจี STPP และประกอบ ด้วยการเลือกแต่ละส่วนประกอบใน 1 Fig. เป็นปริมาตรควบคุม ป้อนข้อมูลพลังงานรวมไปดีเอสจี STPP มีพลังงานชี่รับตัวเก็บรวบรวมระบบหรือตกบนเครื่องบินรูรับแสงของตัวเก็บรวบรวม ฉี โดยพิจารณาเฉพาะการส่วนลำแสงของรังสีแสงอาทิตย์ได้ด้วยชี่¼ IbrbBLNcNr (7) ที่เป็น Ib คานราคารังสีที่ตกบนพื้นผิวแนวนอน ความลาดเอียงปัจจัย rb ลำรังสีเป็น rb ¼ cos q / cos qz ต่ำอุบัติการณ์ของมุม q สำหรับแกนแนว N – S ติดตามเป็น cos q ¼ ½ðsin fsin d þ cos fcos dcos uÞ2 þ cos2dsin2u1 = 2 สุดยอดมุม qz เป็น cos qz ¼บาปþ f d sin cos d cos f cosu และการปฏิเสธมุมองศาถูกกำหนด โดย 23:45sin½360 d ¼ = 365ð284 þ nÞเข้ารวม exergy STPP ดีเอสจีหรือ exergy ExI รับระบบเก็บรวบรวมจะถูกคำนวณโดยตา QIð1 ExI ¼ = TSÞ (8)TSy5600 K อุณหภูมิร่างกายสีดำที่ปรากฏของดวงอาทิตย์พลังงานดูดซึมคุณภาพ โดยรับสัญญาณ/วิบากของแสงอาทิตย์ฟิลด์ถูกกำหนดโดยQa ¼ hoIbrbBLNcNr ¼ hoQI (9)พลังงานความร้อน Qa บัญชีน้ำเป็นกำไรความร้อนมีประโยชน์อัตราโต๊ะ โดยน้ำไหลผ่านท่อรับ และที่เหลือจำนวนโต๊ะ Qa หายจากผู้รับถึงสภาวะที่ความร้อนสูญเสีย Ql.โต๊ะถูกกำหนดโดยโรงแรมชวู่¼ ðm11h11 h10Þ m10h10Þ ¼ m10ðh11 (10)Exergy Exa ของดูดซึม โดยตัวรับสัญญาณที่ตัวรับสัญญาณหมายถึงความร้อนอุณหภูมิให้โดย TrExa ¼ Qað1 ตา = TrÞ (11)เป็นกำไร exergy Exu โดยน้ำที่ไหลผ่านตัวรับสัญญาณกำหนดโดยExu ¼ m10½j11 j10 ¼ m10½ðh11 h10Þ Taðs11 s10Þ (12)อุณหภูมิเฉลี่ยรับ Tr จะถูกคำนวณโดยQl ¼ UlpDoðTr TaÞLNcNr (13)สัมประสิทธิ์การสูญเสียความร้อน Ul มี correlated ใน Tr โดยคำนวณ Ul สำหรับค่าต่าง ๆ ของ Tr ตั้งแต่ 523 คุณ 723Ul สำหรับ Tr ถูกกำหนดโดยUl ¼ q0ขาดทุน = ðpDoðTr TaÞÞ (14)ที่ q0อัตราการสูญเสียความร้อนต่อหน่วยความยาวของท่อรับขาดทุนได้ การ Ulสำหรับ Tr การคำนวณซ้ำ ๆ [17] โดยแก้ปัญหาต่อไปนี้สมการ:q0ขาดทุน¼ q0cos ecpDcos pDcohwðTco TaÞ þ¼T4บริษัท T4S(15)q0ขาดทุน¼ q0cico ¼ 2pkcðTci TcoÞ = ðlnðDco = DciÞÞ (16)q0ขาดทุน¼ q0pDos อาร์¼T4r T4ci1เอ้อþทำDci 1ec 1(17)ตารางที่ 2ความสัมพันธ์ของสมนา

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:[สำเนา]

คัดลอก!

ที่ Ei และ Eo
เป็นลำดับพลังงานที่เกี่ยวข้องกับมวลเข้าและออกจากระบบQJ
คือการถ่ายเทความร้อนไปยังระบบจากแหล่งที่มาTj และ WNET เป็นงานสุทธิพัฒนาโดยระบบ.
ยอด exergy กระบวนการไหลคงที่ของระบบเปิดคือ
ที่กำหนดโดย
XExi þXExQ¼ XExo þ EXW þ IR (3)
ที่ Exi และ Exo เป็นลำดับ exergy
ที่เกี่ยวข้องกับมวลไหลเข้าและออก, ExQ เป็น exergy ที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนความร้อน EXW
เป็น exergy ที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนการทำงานและ IR
เป็นกลับไม่ได้ของกระบวนการ กลับไม่ได้อาจจะเป็นเพราะความร้อนโอนผ่านแตกต่างของอุณหภูมิ จำกัด ผสมของของเหลวและเครื่องจักรกลแรงเสียดทาน การวิเคราะห์ exergy เป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพที่จะระบุความสูญเสียเนื่องจากการกลับไม่ได้อยู่ในสถานการณ์จริง. พลังงานหรือประสิทธิภาพการใช้กฎข้อแรก hI ของระบบหรือระบบองค์ประกอบที่ถูกกำหนดให้เป็นอัตราส่วนของการส่งออกพลังงานเพื่อพลังงานที่ป้อนข้อมูลของระบบหรือระบบองค์ประกอบเช่นhI ¼พลังงานเอาท์พุทที่ต้องการอยากมีพลังงานป้อนข้อมูลที่จัด(4) exergy หรือประสิทธิภาพการใช้กฎข้อที่สองถูกกำหนดให้เป็นHii ¼เอาท์พุทที่ต้องการอยากสูงสุดการส่งออกที่เป็นไปได้¼ exergy ผลผลิตป้อนข้อมูลexergy (5) การสูญเสียพลังงานร้อยละ LC ของระบบหรือระบบองค์ประกอบคำนวณเป็นสัดส่วนระหว่างการสูญเสียพลังงานในระบบหรือระบบองค์ประกอบที่จะเข้าพลังงานในระบบทั้งหมด ในทำนองเดียวกันการสูญเสียร้อยละ exergy ประสิทธิภาพหรือข้อบกพร่อง dc ระบบหรือส่วนประกอบของระบบมีการกำหนดเป็นอัตราส่วนของการสูญเสียexergy IRC ในส่วนประกอบของระบบหรือระบบไปexergy Exinput เข้ามาในระบบทั้งหมด dc จะได้รับโดยdc ¼ IRC = Exinput? 100 (6) 3.1 การวิเคราะห์ความคิดดีเอสจี STPP วิเคราะห์แต่ละองค์ประกอบของดีเอสจี STPP (รูปที่ 1). ได้รับการดำเนินการโดยไม่สนใจพลังงานจลน์และศักยภาพในการเปลี่ยนแปลงและสมมติว่าการดำเนินงานความมั่นคงของรัฐ Ej พลังงานและexergy Exj ที่จุดญรัฐจะแสดงตามลำดับและ mjhj mjjj ตารางที่ 2 แสดงให้เห็นถึงความสัมพันธ์สำหรับการสูญเสียพลังงาน, ฮาวาย, การสูญเสีย exergy และ Hii สำหรับดีเอสจี STPP และส่วนประกอบโดยการเลือกแต่ละองค์ประกอบในรูป 1 ปริมาณการควบคุม ใส่พลังงานทั้งหมดไปยังดีเอสจี STPP QI เป็นพลังงานที่ได้รับจากระบบการเก็บหรือล้มบนเครื่องบินรูรับแสงของสะสม ฉีโดยพิจารณาเฉพาะองค์ประกอบลำแสงของรังสีดวงอาทิตย์จะได้รับจากQI ¼ IbrbBLNcNr (7) ที่ Ib เป็นรังสีแสงตกบนพื้นผิวแนวนอนเอียงปัจจัยrb สำหรับรังสีคานเป็น rb ¼ cos คิว / cos QZ ต่ำสุดมุมของอุบัติการณ์คิวสำหรับ N-S ติดตามแกนนอนเป็นเพราะคิว¼½ðsin FSIN d þ cos fcos dcos UTH 2 þ cos2dsin2u? 1 = 2 สุดยอดQZ มุมคือ cos QZ ¼บาป d บาปฉþ cos d cos ฉ cosu และปฏิเสธมุมในองศาที่จะได้รับจาก d ¼ 23: 45sin½360 = 365ð284þชับ ?. ใส่ exergy รวมดีเอสจี STPP หรือ exergy EXI ที่ได้รับจากระบบสะสมที่มีการคำนวณโดยEXI ¼QIð1ตา = TSTH (8) ที่ TSy5600 K สีดำเป็นที่ประจักษ์ อุณหภูมิของร่างกายของอาทิตย์พลังงานที่ดูดซึมQa โดยรับ / โช้คของแสงอาทิตย์สนามจะได้รับจากQa ¼ hoIbrbBLNcNr ¼ hoQI (9) พลังงานความร้อน Qa ถูกโอนไปยังการถ่ายเทความร้อนน้ำเป็นประโยชน์อัตราQu โดยน้ำที่ไหลผ่านท่อรับและที่เหลืออยู่จำนวน Qa Qu จะหายไปจากการรับสัญญาณที่จะเหมาะกับการสูญเสียความร้อน QL. คูจะได้รับจากคู¼ðm11h11m10h10Þ¼m10ðh11h10Þ (10) exergy Exa ของความร้อนที่ถูกดูดซึมโดยรับที่รับค่าเฉลี่ยอุณหภูมิTr จะได้รับจากExa ¼Qað1ตา = TrÞ (11) กำไร exergy Exu ด้วยน้ำที่ไหลผ่านตัวรับสัญญาณจะถูกกำหนดโดยExu ¼m10½j11 J10? ¼m10½ðh11h10ÞTaðs11s10Þ? (12) อุณหภูมิเฉลี่ยรับ Tr คำนวณโดยQL ¼UlpDoðTrTaÞLNcNr (13) ค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียความร้อน Ul มีความสัมพันธ์ในแง่ของ Tr โดยคำนวณUl ค่าต่างๆของ Tr ตั้งแต่ 523-723 เคUl สำหรับ Tr จะได้รับจากUl ¼ Q0 สูญเสีย = ðpDoðTrTaÞÞ (14) ที่ Q0 สูญเสียอัตราการสูญเสียความร้อนต่อหน่วยความยาวของหลอดรับ Ul สำหรับ Tr คำนวณซ้ำ [17] โดยการแก้ต่อไปนี้สมการ: Q0 สูญเสีย¼ Q0 cos ¼pDcohwðTcoTaÞþ ecpDcos T4 ร่วม T4 S (15) Q0 สูญเสีย¼ Q0 Cico ¼2pkcðTciTcoÞ = ðlnðDco = DciÞÞ (16) คิว0 การสูญเสีย¼คิว0 RCI ¼ pDos T4 อา T4 CI. 1 เอ้อþทำDci 1 ec 1 ?? (17) ตารางที่ 2 ความสัมพันธ์สำหรับ

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:[สำเนา]

คัดลอก!

ที่ EI EO ตามลำดับและพลังงานที่เกี่ยวข้องกับมวล
เข้าและออกจากระบบ , QJ เป็นการถ่ายเทความร้อนในระบบจาก
แหล่งที่ทีเจ และ wnet งานสุทธิพัฒนาโดยระบบ
ยอดเซอร์สำหรับกระบวนการการไหลคงที่ของระบบเปิดคือ

xexi ให้þ xexq ¼ xexo þþ IR EXW ( 3 )
และที่ exi exo ตามลำดับเส้นทางที่เกี่ยวข้องกับการไหลเข้าและไหลออกมวล
,เป็นเส้นทางที่เกี่ยวข้องกับ exq การถ่ายเทความร้อน , EXW
เป็นเส้นทางที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนงาน และ IR ของ
ต่อกระบวนการ การต่ออาจจะเนื่องจากการถ่ายเทความร้อนผ่าน
ความแตกต่างอุณหภูมิจำกัด , การผสมของของเหลวและแรงเสียดทานทางกล

การวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีเป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพเพื่อระบุความสูญเสียเนื่องจากต่อ

ในสถานการณ์จริงพลังงานหรือสวัสดีประสิทธิภาพกฎหมายแรกของระบบหรือส่วนประกอบของระบบ
หมายถึง อัตราส่วนของพลังงานที่ผลิตเพื่อเข้าระบบหรือระบบพลังงาน

หวัดดี¼ส่วนประกอบเช่นผลลัพธ์ที่ต้องการค่าพลังงานที่ให้พลังงาน

( 4 ) ราคาหรือประสิทธิภาพกฎข้อที่สอง หมายถึง ¼ออก

นี้เป็นไปได้สูงสุดออก ¼เซอร์เซอร์ป้อนข้อมูลที่ต้องการออก

( 5 )ร้อยละการสูญเสียพลังงาน LC ของระบบหรือส่วนประกอบระบบ
คำนวณเป็นอัตราส่วนของการสูญเสียพลังงานในระบบหรือส่วนประกอบของระบบ
เพื่อพลังงานเข้าในระบบทั้งหมด ในทำนองเดียวกัน
เปอร์เซ็นต์การสูญเสียหรือดีซีเซอร์จากประสิทธิภาพของระบบหรือส่วนประกอบของระบบ
หมายถึง อัตราส่วนของการสูญเสียเอ็กเซอร์ยี IRC ใน
ระบบหรือส่วนประกอบของระบบเพื่อเซอร์ exinput เข้า

การแปล กรุณารอสักครู่..

ภาษาอื่น ๆ

การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.