The digester content is mixed, rele

The digester content is mixed, releasing gas bubbles that rise and
push the sludge to the surface. Scum has to be specifically controlled
as it causes roof fracture, gas surging, etc. The lance system
is successful against the build-up of scum; however, due to an
ineffective mixing regime there is a greater risk of solids deposits.
The opposite occurs with the diffuser system: top mixing is not
adequate, resulting in a scum build-up. This system is, however,
effective against solids deposition. On the other hand, there is a
possibility of diffuser plugging, which results in digester drainage
for tank cleaning. The unit gas flow requirement for unconfined
systems is 0.0045–0.005m3/m3 min [18].
There are two different types of confined systems: the gas lifter
and the gas piston. Generally, in confined systems the gas is
collected at the top, compressed and discharged through confined
tubes. The gas lifter system is composed of flooded gas pipes
placed in an eductor tube or gas lifter. The compressed gas is
released from these pipes and gas bubbles rise, creating an air-lift
effect. The gas piston system releases gas bubbles intermittently
at the bottom of the piston, hereby creating piston pumping
action of the bubbles and pushing the sludge to the surface. These
confined systems generally have a low power requirement and a
gas flow rate of 0.005–0.007m3/m3 min [6,18].
Table 5 shows some typical design parameters for digester
mixing systems.
2.4.8. Heating and temperature control
It is crucial for a stable and efficient operation to maintain a
constant digestion temperature. Heat is necessary to (i) raise the
incoming sludge to the temperature of the digestion tank and (ii)
compensate for heat loss through walls, floor and roof of the
digester [6].
2.4.8.1. Heating requirements. The amount necessary to heat the
sludge to the temperature of the digester is given by the following
equation:
Q1 ¼ Wf CpðT2  T1Þ (4)
where Q1 is the heat required (J/d), Wf the feed sludge rate (kg/d),
Cp the specific heat of the sludge (4200 J/kg 1C), T2 the operating
temperature of digester (1C) and T1 the temperature of feed
sludge (1C).
The amount of heat required to compensate heat losses is
given by
Q2 ¼ UAðT2  TaÞ (5)
where Q2 is the heat loss (J/s), U the heat transfer coefficient
(W/m2 1C), A the surface area of digester through which heat
losses occur (m2), T2 the temperature of sludge in digester (1C) and
Ta the ambient temperature (outside digester) (1C)
Data for heat transfer coefficients are given in literature [24]
for wall, floor and roof constructions, with or without insulation.
2.4.8.2. Heating equipment. The most common method for heating
the sludge is the external heat exchanger, although steam injection
can also be applied [6,7,18].
Steam injection heating requires no heat exchanger, but the
presence of a steam boiler is not common to WWTPs.
External heat exchangers have the benefit of enabling to mix
recirculating digester sludge with raw sludge before heating, and
in seeding the raw sludge with anaerobic micro-organisms.
Although there are three types of external heat exchangers
frequently used, i.e. water bath, tubular and spiral exchanger,
both tubular and spiral exchangers are favoured for their countercurrent
flow design and heat transfer coefficients in the range of
850–1000W/m2 K. The hot water used in the heat exchangers is
commonly produced in a boiler driven by digester gas. At start-up
and/or under conditions of insufficient biogas production, provisions
for burning an alternative fuel source such as natural gas
must be made [7].
2.4.9. Digester covers
Digesters are covered to maintain operating temperature and
anaerobic conditions and of course to collect the digester gas. The
cover can be either fixed or floating. When sludge is withdrawn,
no air should be allowed to enter the digestion tank to avoid
explosion danger through mixing of oxygen and digester gas.
Fixed covers are dome shaped or flat and are made of reinforced
concrete, steel or fibreglass-reinforced polyester. Floating covers
are normally used for single-stage digester and for the second
stage of two-stage digesters. A variation of the floating cover is the
floating gas holder, consisting of a floating cover with an extended
skirt, so that gas can be stored during periods when the supply of
digester gas exceeds the demand. A recent development in gasholder
covers is the membrane cover. It consists of supported,
flexible gas and air membranes. When the gas storage volume
decreases or increases in the space between the liquid surface and
the membranes, the space between the membranes is pressurised
or depressurised using an air-blower bleed-valve system [18].
Floating covers directly float on the liquid and generally have a
maximal vertical ravel of 2–3m [6,7]. The gas pressure under a
digester cover is typically in the range of 0–3.7 kN/m2 [7]. In eggshaped
digesters, there is only limited storage available for gas
and the provision of external gas storage is needed [18].
3. Modelling
3.1. Introduction
The optimisation of the AD and the assessment of its operation
as a function of varying feed or operating conditions are important
objectives and can be pursued by using appropriate digestion
models. These models can be of steady-state mode (i) to estimate
retention time, reactor volume, gas production and composition
for a requested system performance, (ii) to investigate the
sensitivity of the system performance to various parameters,
(iii) to provide cross-checking of simulation results and plant
performance, and (iv) to determine how the digestion process can
affect the design of upstream or downstream WWTP operations.
More complex dynamic models could be integrated in plantwide
modelling, predicting on a time basis how the system will
react to sudden or progressive changes in operating parameters of
feedstock flow rate and composition, temperature, inhibition, pH,
etc. [25–27].

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ผสมเนื้อหา digester ปล่อยก๊าซฟองที่เพิ่มขึ้น และ
ดันตะกอนผิว ขยะที่มีการควบคุมโดยเฉพาะ
เท่าที่จะทำให้กระดูกหักหลังคา แก๊สพล่าน ฯลฯ ระบบแลนซ์
ประสบความสำเร็จกับการเกิดขยะ อย่างไรก็ตาม กำหนดให้มี
ระบอบการผสมไม่มีจะมีความเสี่ยงมากกว่าของของแข็งเงินฝาก
ตรงข้ามเกิดขึ้น ด้วยระบบ diffuser: ผสมด้านบนไม่
เพียงพอ ผลลัพธ์ในการสร้างขยะ ระบบนี้คือ อย่างไรก็ตาม,
ประสิทธิภาพต่อสะสมของแข็ง บนมืออื่น ๆ มีการ
สามารถเสียบ diffuser ซึ่งผลในการระบายน้ำ digester
ทำความสะอาดถัง ข้อกำหนดกระแสก๊าซหน่วยสำหรับ unconfined
0.0045–0.005m3/m3 นาที [18] เป็นระบบ.
มีสองประเภทของระบบจำกัด: อุปกรณ์แก๊ส
และกระบอกสูบก๊าซ ทั่วไป ระบบจำกัดก๊าซเป็น
รวบรวมด้านบน การบีบอัด และออกผ่านวัง
ท่อ ประกอบด้วยระบบอุปกรณ์แก๊สท่อแก๊สท่วม
วางในการ eductor หลอดหรือแก๊สยก แก๊สอัดเป็น
ออกจากท่อเหล่านี้และเพิ่มขึ้นฟองก๊าซ การสร้างอากาศยก
ผลการ ระบบลูกสูบแก๊สออกฟองแก๊สเป็นระยะ ๆ
ที่ด้านล่างของลูกสูบ ขอสร้างปั๊มน้ำลูกสูบ
ของฟองอากาศและผลักดันตะกอนพื้นผิว เหล่านี้
ระบบจำกัดโดยทั่วไปมีความต้องการพลังงานต่ำและ
อัตราการไหลก๊าซ 0.005–0.007m3/m3 นาที [6,18] .
5 ตารางแสดงพารามิเตอร์ออกแบบทั่วไปบางอย่างสำหรับ digester
ผสมระบบ.
2.4.8 ความร้อนและควบคุมอุณหภูมิ
มันเป็นสิ่งสำคัญสำหรับการดำเนินงานที่มั่นคง และมีประสิทธิภาพเพื่อรักษาการ
ที่อุณหภูมิคงที่ย่อยอาหาร ความร้อนจะต้อง (i) ยก
ตะกอนเข้ามาอุณหภูมิของถังย่อยอาหารและ (ii)
ชดเชยการสูญเสียความร้อนผ่านผนัง พื้น และหลังคา
digester [6] .
2.4.8.1 ความร้อนความต้องการ ยอดเงินต้องผ่านความร้อน
ตะกอนอุณหภูมิของ digester ที่มีให้ตามนี้
สมการ:
ไตรมาส 1 ¼ T1Þ CpðT2 ดับเบิลยูเอฟ (4)
ไตรมาสที่ 1 เป็น ความร้อนที่จำเป็น (J/d), ดับเบิลยูเอฟอัตราอาหารตะกอน (kg/d),
Cp ความร้อนเฉพาะของตะกอน (4200 J/kg 1C) T2 ทำ
อุณหภูมิ T1 และ digester (1C) อุณหภูมิของอาหาร
ตะกอน (1C) .
จำนวนความร้อนที่ต้องชดเชยการสูญเสียความร้อนเป็น
กำหนดโดย
Q2 ¼ UAðT2 TaÞ (5)
ที่ Q2 จะสูญเสียความร้อน (J/s), U สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อน
(W/m2 1C), A พื้นที่ของ digester ผ่านความร้อนที่
ขาดทุนที่เกิดขึ้น (m2), T2 อุณหภูมิของตะกอนใน digester (1C) และ
Ta อุณหภูมิ (นอก digester) (1C)
ข้อมูลสำหรับค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนได้ในวรรณคดี [24]
ผนัง พื้น และหลังคาก่อสร้าง มี หรือไม่ มีฉนวนกันความร้อน
2.4.8.2 อุปกรณ์ทำความร้อน วิธีการทั่วไปสำหรับความร้อน
ตะกอนจะแลกเปลี่ยนความร้อนภายนอก แต่ไอน้ำฉีด
สามารถใช้ [6,7,18] .
ร้อนฉีดไอน้ำต้องไม่แลกเปลี่ยนความร้อน แต่
ของหม้อไอน้ำไม่ทั่วไป WWTPs.
แลกเปลี่ยนความร้อนภายนอกมีประโยชน์ของการเปิดใช้งานการผสม
recirculating digester ตะกอนกับตะกอนวัตถุดิบก่อนทำความร้อน และ
ในอัตราตะกอนดิบกับไมโครสิ่งมีชีวิตที่ไม่ใช้ออกซิเจนได้
แม้ว่าจะมีการแลกเปลี่ยนความร้อนภายนอก
เช่นมักใช้ น้ำอ่างอาบน้ำ ท่อและแลกเปลี่ยนเกลียว,
แลกเปลี่ยนทั้งท่อ และเกลียวมี favoured สำหรับตน countercurrent
ออกแบบ และความร้อนสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนในช่วงของ
850–1000W/m2 คุณ น้ำร้อนที่ใช้ในการแลกเปลี่ยนความร้อน
ทั่วไปผลิตหม้อน้ำขับเคลื่อน ด้วยก๊าซ digester ที่เริ่มต้น
และ/หรือบทบัญญัติภายใต้เงื่อนไขของการผลิตก๊าซชีวภาพเพียงพอ
สำหรับการเขียนแหล่งมาของเชื้อเพลิงทางเลือกเช่นก๊าซธรรมชาติ
ต้องทำ [7] .
2.4.9 ครอบคลุม digester
Digesters ครอบคลุมเพื่อรักษาอุณหภูมิปฏิบัติ และ
ไม่ใช้เงื่อนไข และแน่นอนเพื่อรวบรวมก๊าซ digester ใน
ปกอาจคงที่ หรือลอยตัวได้ เมื่อถอนตะกอน,
อากาศไม่ควรอนุญาตให้ใส่ถังย่อยอาหารเพื่อหลีกเลี่ยง
ระเบิดอันตราย โดยการผสมของออกซิเจนและ digester แก๊ส
ครอบคลุมถาวรเป็นรูปโดมหรือแบน และทำเสริม
คอนกรีต เหล็ก หรือ เสริม fibreglass โพลีเอสเตอร์ ลอยครอบคลุม
ปกติใช้ digester ระยะเดียว และสอง
digesters สองขั้น เป็นรูปแบบของฝาลอย
ใส่แก๊สลอย ประกอบด้วยใบปะหน้าลอยด้วยการขยาย
กระโปรง เพื่อให้สามารถเก็บก๊าซในระหว่างรอบระยะเวลาเมื่ออุปทานของ
digester แก๊สเกินความต้องการ การพัฒนาล่าสุดใน gasholder
ครอบเป็นฝาเมมเบรน ประกอบด้วยสนับสนุน,
ยืดหยุ่นก๊าซและอากาศเข้า เมื่อปริมาณการเก็บก๊าซ
ลดลง หรือเพิ่มระยะห่างระหว่างผิวของเหลว และ
pressurised สาร ช่องว่างระหว่างเยื่อหุ้ม
หรือ depressurised โดยใช้ระบบการหายใจ--กาว [18] .
ครอบคลุมลอยลอยในของเหลวโดยตรง และโดยทั่วไปมีการ
ราเวลแนวตั้งสูงสุดของ 2–3m [6,7] ความดันของก๊าซภายใต้ความ
ปะ digester จะอยู่ในช่วง 0–3.7 แหนบ kN/m2 [7] ใน eggshaped
digesters มีจัดเก็บที่จำกัดเฉพาะสำหรับแก๊ส
และจัดเก็บก๊าซภายนอก จำเป็น [18]
3 แบบจำลอง
3.1 แนะนำ
เพิ่มประสิทธิภาพของการโฆษณา และการประเมินผลการดำเนินงานของ
เป็นฟังก์ชันแตกต่างกันที่ตัวดึงข้อมูล หรือเงื่อนไขการปฏิบัติงานมีความสำคัญ
วัตถุประสงค์ และสามารถติดตามการย่อยอาหารที่เหมาะสมโดย
รุ่น แบบจำลองเหล่านี้สามารถมีโหมดท่อน (i) ประเมิน
เวลาเก็บข้อมูล ปริมาณเครื่องปฏิกรณ์ แก๊สผลิตและองค์ประกอบ
สำหรับการทำงานระบบที่ร้องขอ, (ii) การตรวจสอบการ
ความไวของประสิทธิภาพของระบบการ parameters,
(iii) ต่าง ๆ ให้ตรวจสอบขนของผลการทดลองและโรงงาน
ประสิทธิภาพการทำงาน และ (iv) การกำหนดวิธีการย่อยอาหารสามารถ
มีผลต่อการออกแบบของการดำเนินการ WWTP ขั้นต้นน้ำ หรือปลายน้ำ
สามารถรวมรูปแบบไดนามิกที่ซับซ้อนใน plantwide
แบบจำลอง การคาดการณ์ตามเวลาว่าระบบจะ
ตอบสนองเปลี่ยนแปลงฉับพลัน หรือก้าวหน้าในการทำงานของพารามิเตอร์
วัตถุดิบไหลอัตราและส่วนประกอบ อุณหภูมิ ยับยั้ง ค่า pH,
ฯลฯ [25–27]

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

โดยเนื้อหาที่ถูกผสม , ปล่อยฟองแก๊สที่เพิ่มขึ้นและ
ดันตะกอนเพื่อผิว ขยะมีเฉพาะควบคุม
โดยทำให้แตก รวมทั้งหลังคา ก๊าซ ฯลฯ ระบบแลนซ์
ประสบความสำเร็จกับการสร้างขยะ อย่างไรก็ตาม เนื่องจากมี
ไม่ได้ผลผสมมีความเสี่ยงมากขึ้นของระบบของแข็งเงินฝาก .
ตรงข้ามเกิดขึ้นกับระบบกระจาย : ด้านบนผสมไม่ได้
เพียงพอ ส่งผลให้ขยะสร้างขึ้น ระบบนี้เป็นอย่างไร
ประสิทธิภาพป้องกันของแข็งเคลือบ บนมืออื่น ๆที่มีความเป็นไปได้ของการกระจาย
เสียบ , ซึ่งผลในการระบายน้ำ โดย
สำหรับถังทำความสะอาด ความต้องการการไหลของก๊าซหน่วยระบบเป็นแบบ
0.0045 – 0.005m3/m3 มิน [ 18 ] .
มีสองประเภทที่แตกต่างกันของระบบ : แก๊ส lifter คับ
และก๊าซลูกสูบโดยทั่วไปในระบบแก๊สคับ
เก็บที่ด้านบน , การบีบอัดและขับออกทางท่อคับ
. ระบบแก๊ส lifter ประกอบด้วยแก๊สท่วมท่อ
อยู่ในท่อหรือยกอิดักเตอร์แก๊ส การบีบอัดก๊าซที่ปล่อยจากท่อเหล่านี้
ฟองก๊าซเพิ่มขึ้น , การสร้างอากาศยกผล . ระบบก๊าซลูกสูบออกฟองแก๊สเป็นระยะๆ
ที่ด้านล่างของลูกสูบ ,ขอสร้างลูกสูบสูบ
การกระทำของฟองและผลักดันตะกอนเพื่อผิว เหล่านี้
คับระบบโดยทั่วไปมีความต้องการใช้พลังงานต่ำ และอัตราการไหลของแก๊สจาก 0.005 )
0.007m3/m3 มิน [ 6,18 ] .
ตารางที่ 5 แสดงพารามิเตอร์บางทั่วไปสำหรับการออกแบบระบบผสมโดย
.
2.4.8 . ควบคุมอุณหภูมิความร้อนและ
มันเป็นสิ่งสำคัญสำหรับเสถียรภาพและมีประสิทธิภาพการดำเนินงานเพื่อรักษา
การย่อยอาหารที่อุณหภูมิคงที่ ความร้อนเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อ ( i ) ยก
กากเข้ามาอุณหภูมิของการย่อยอาหารถังและ ( ii )
ชดเชยการสูญเสียความร้อนผ่านผนัง พื้น และหลังคาของ
โดย [ 6 ] .
2.4.8.1 . ความต้องการความร้อน จำนวนเงินที่จำเป็นเพื่อความร้อน
กากตะกอนที่อุณหภูมิของ โดยจะได้รับโดยสมการต่อไปนี้
:
1 ¼ WF CP ð  Þ T2 T1
( 4 )ที่ 1 คือความร้อนที่จำเป็น ( J / D ) , WF อาหารกากตะกอนอัตรา ( kg / d )
CP ความร้อนเฉพาะของตะกอน ( 4200 J / kg 1C ) , T2 ผ่าตัด
( 1C ) และอุณหภูมิ โดยอุณหภูมิของอาหาร T1
กาก
จํานวน ( 1C ) ความร้อนต้องชดเชยความสูญเสียความร้อนโดยให้

2 ¼มากð T2  ทาÞ ( 5 )
ที่ 2 คือ การสูญเสียความร้อน ( J / S ) u ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน
( w / m2 c )มีพื้นที่ผิวจากกระบวนการผ่านความร้อนที่
ความสูญเสียเกิดขึ้น ( M2 ) , T2 อุณหภูมิของตะกอนจากกระบวนการ ( 1C ) และ
ตาอุณหภูมิภายนอกโดย ) ( c )
ข้อมูลสำหรับสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนจะได้รับในวรรณคดี [ 24 ]
ผนัง พื้น และหลังคา ก่อสร้าง มี หรือ ไม่มี ฉนวนกันความร้อน
2.4.8.2 . อุปกรณ์ความร้อน วิธีที่พบมากที่สุดสำหรับความร้อน
กากตะกอนเป็นเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนภายนอก ถึงแม้ว่าการฉีดไอน้ำยังสามารถประยุกต์ 6,7,18
[ ]
ไอความร้อน ฉีดไม่ต้องใช้ความร้อน แต่
ตนของหม้อต้มไอน้ำไม่พบ wwtps .
แลกเปลี่ยนความร้อนภายนอกมี ประโยชน์ ให้ผสมกับกากตะกอนดิบ
หมุนเวียน โดยก่อนที่จะร้อน ในเมล็ดและกากตะกอนดิบด้วย

ใช้จุลินทรีย์ .แม้ว่าจะมีสามประเภทของการแลกเปลี่ยนความร้อนภายนอก
ใช้บ่อย เช่น นํ้า , ท่อและอุปกรณ์ท่อเกลียว , เกลียว
ทั้งสองแลกเปลี่ยนจะได้รับการไหลทวน
ออกแบบและสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในช่วง
850 – 1000W / m2 K . น้ำร้อนที่ใช้ในการแลกเปลี่ยนความร้อนคือ
มักผลิตใน เป็นหม้อไอน้ำขับเคลื่อนโดยก๊าซ ที่เริ่มต้นขึ้น
และ / หรือภายใต้เงื่อนไขของการผลิตก๊าซชีวภาพ ขาดแคลนเสบียง
เผาแหล่งเชื้อเพลิงทางเลือก เช่น ก๊าซธรรมชาติ
ต้องทำ [ 7 ] .
2.4.9 . โดยครอบคลุม
มูลครอบคลุมเพื่อรักษาอุณหภูมิ และสภาวะไร้อากาศ
และแน่นอนเพื่อเก็บรวบรวม โดยก๊าซ
ครอบคลุมสามารถให้คงที่หรือลอยตัว เมื่อกากตะกอน
ถอนตัวไม่มีอากาศควรได้รับอนุญาตให้เข้าไปในระบบเพื่อหลีกเลี่ยงการระเบิดถัง
อันตรายผ่านของออกซิเจนและก๊าซผสมหมัก .
ซ่อมครอบคลุมโดมรูปทรงหรือแบนและทำจากคอนกรีตเสริมเหล็กหรือไฟเบอร์กลาสเสริมแรง
, โพลีเอสเตอร์ ลอยคลุม
โดยปกติจะใช้สำหรับหมักสองขั้นตอนเดียวและสอง
ของมูล . รูปแบบของปก
ลอยลอยใส่แก๊สประกอบด้วยลอยปกคลุมด้วยการขยาย
กระโปรง เพื่อให้แก๊สสามารถเก็บไว้ในระหว่างรอบระยะเวลาเมื่ออุปทานของ
โดยก๊าซเกินความต้องการ การพัฒนาล่าสุดในถังแก๊ซขนาดใหญ่
ครอบคลุมเป็นเยื่อหุ้ม มันประกอบด้วยการสนับสนุน
ก๊าซที่มีความยืดหยุ่นและเยื่ออากาศ เมื่อปริมาณ
กระเป๋าแก๊สลดหรือเพิ่มในพื้นที่ระหว่างพื้นผิวของของเหลวและ
เยื่อ ช่องว่างระหว่างเยื่อหุ้มมีแรงดัน
หรือ depressurised โดยใช้อากาศเป่าเลือดออกระบบวาล์ว [ 18 ] .
ลอยคลุมตรงลอยบนของเหลวและโดยทั่วไปมี
สูงสุดแนวตั้งราเวล 2 – 3 [ 6 , 7 ] แรงดันก๊าซภายใต้
โดยครอบคลุมโดยปกติจะอยู่ในช่วง 0 - 3.7 KN / M2 [ 7 ] ใน eggshaped
มูล มี จำกัด เฉพาะกระเป๋าพร้อมแก๊ส
และการจัดหาก๊าซภายนอกกระเป๋าจำเป็น [ 18 ] .
3 แบบจำลอง
3.1 . การเพิ่มประสิทธิภาพของโฆษณา

และการประเมินการดำเนินงานของฟังก์ชันเป็นฟังก์ชันของการเปลี่ยนแปลงอาหารหรือเงื่อนไขวัตถุประสงค์สำคัญ
และสามารถติดตามโดยใช้รูปแบบการย่อย
เหมาะสม โมเดลเหล่านี้สามารถของโหมดคงที่ ( ฉัน ) เพื่อประเมินความคงทนของเครื่องปฏิกรณ์
เวลา ปริมาณก๊าซที่ผลิตและส่วนประกอบ
สำหรับร้องขอ ประสิทธิภาพของระบบ ( 2 ) เพื่อศึกษาความไวของการแสดง
ระบบพารามิเตอร์ต่างๆ
( III ) ให้ข้ามการตรวจสอบผลและประสิทธิภาพพืช
และ ( 4 ) การกำหนดวิธีการกระบวนการย่อยอาหารสามารถ
ต่อการออกแบบของต้นน้ำหรือปลายน้ำ wwtp ปฏิบัติการ .
แบบไดนามิกรูปแบบซับซ้อนมากขึ้นอาจจะบูรณาการในการ plantwide
บนพื้นฐานวิธีการทำนายเวลาระบบจะ
ตอกกลับไปอย่างฉับพลันหรือเปลี่ยนแปลงก้าวหน้าในพารามิเตอร์ต่างๆ ของ
วัตถุดิบอัตราการไหลและส่วนประกอบ , อุณหภูมิ และ pH
ฯลฯ [ 25 27 – ]