3. OUTLINE OF PREDICTION EQUATION O

3. OUTLINE OF PREDICTION EQUATION OF THRUST In order to reach to equation of thrust, evaluation process was divided to two sections: (i) Evaluation in straight ways (ii) Evaluation in curve ways. The general form of the fundamental prediction equation of thrust for pipe jacking consists of the initial thrust and the frictional resistance between the soil and the pipes as follows (Shimada and Matsui, 2002): LuFF00τ+= (1) where F=thrust, kN; F0=initial thrust, kN; u=contact length between soil and pipe, m;τ0=frictional resistance between soil and the pipe, kPa; and L= pushing distance, m. When mud slurry machine is used for driving system, the general form of equation (1) can be written as follows: LuuFF )(22110ττ++= (2) where 1τ and 2τ are frictional resistance between soil and pipe and between pipe and mud slurry respectively. Also u1 is the contact length between soil and pipe and u2 is the contact length between mud slurry and pipe. First, it is concluded that the initial thrust is dependent on the slurry pressure. This is why the soil is kept stable at the face by injecting the mud slurry. So, the first term of the predicting equation, which is expressed as the initial thrust, can be shown as follows: APFw⋅=0 (3) where Pw=slurry pressure, kPa ; A = area of the tunnel face, m2. 3.1 Prediction of equation for straight slurry pipe jacking The frictional resistance around the pipe depends on over-cutting area and can be changed according to soil conditions around the pipe and overburden pressure. In slurry machines, the mud slurry is injected into the face and the over-cutting area, which is between the concrete pipe and the soil during the pushing processes. The uniform load of the slurry pressure always acts on the surface of the pipes. In the pipe jacking that uses slurry, the soil does not come into contact with the pipes in the pushing process. Therefore, the frictional resistance around the pipes should be used as the value for the resistance between mud slurry-pipes and soil pipes interfaces. Figure 2 shows the cross section of pipe in the tunnel. The last prediction equation for slurry pipe jacking in straight distance was expressed as follows (Shimada and Matsui, 1998): LCPBBPFwccw)()2/(2++=µππ (4)

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3. เค้าของการคาดการณ์สมการของแรงผลักดันในลำดับถึงสมการของแรงผลักดัน กระบวนการประเมินผลถูกแบ่งออกเป็นสองส่วน: (i) ประเมินด้วยวิธีตรง (ii) การประเมินวิธีโค้ง แบบทั่วไปของสมการทำนายพื้นฐานของแรงผลักดันสำหรับปากท่อประกอบด้วยแรงผลักดันเริ่มต้นและการเสียดสีระหว่างดินและท่อดัง (ชิมาดะและ Matsui, 2002): += LuFF00τ (1) ที่ F =แรงขับ kN F0 =แรงผลักดันเริ่มต้น kN u =ความยาวที่ติดต่อระหว่างดินและท่อ m; τ0 =เสียดสีระหว่างดินและท่อ kPa และ L =ผลักระยะ m เมื่อโคลนสารละลายที่จะใช้สำหรับการขับขี่ระบบ แบบทั่วไปของสมการ (1) สามารถเขียนเป็นดังนี้: LuuFF) (22110ττ + += (2) ที่ 1τ และ 2τ มีการเสียดสี ระหว่างดินกับท่อ และ ระหว่างท่อ และโคลนสารละลายตามลำดับ นอกจากนี้ u1 จะยาวติดต่อระหว่างดิน และท่อ และ u2 เป็นความยาวที่ติดต่อระหว่างสารละลายโคลนและท่อ ครั้งแรก ก็สรุปได้ว่า แรงผลักดันเริ่มต้นขึ้นอยู่กับความดันของสารละลาย นี่คือเหตุผลที่ดินจะอยู่คงที่ใบหน้า โดยการฉีดสารละลายโคลน ดังนั้น คำแรกของสมการ predicting ซึ่งจะแสดงเป็นแรงผลักดันเริ่มต้น สามารถแสดงเป็นดังนี้: APFw⋅ = 0 (3) ที่ Pw =สารละลายความดัน kPa A =พื้นที่ของใบหน้าอุโมงค์ m2 3.1 ทำนายของสมการการเสียดสีบริเวณรอบท่อเจาะท่อน้ำตรงตามตัดพื้นที่ส่วนเกิน และสามารถเปลี่ยนแปลงได้ตามสภาพดินรอบ ๆ ท่อและ overburden ความดัน ในเครื่องจักรสารละลาย สารละลายโคลนถูกฉีดเข้าไปใบหน้าและบริเวณตัดมากเกินไป ซึ่งอยู่ระหว่างท่อคอนกรีตและดินในระหว่างกระบวนการผลักดัน โหลดชุดของสารละลายความดันทำหน้าที่บนผิวท่อเสมอ ในการท่อเจาะที่ใช้สารละลาย ดินไม่ได้มาสัมผัสกับท่อในกระบวนการผลักดัน ดังนั้น เสียดสีรอบ ๆ ท่อควรจะใช้เป็นค่าสำหรับความต้านทานระหว่างสารละลายโคลนท่อและท่อดินอินเทอร์เฟซ รูปที่ 2 แสดงส่วนตัดขวางของท่ออุโมงค์ สมการทำนายล่าสุดท่อน้ำที่ปากในระยะทางตรงได้แสดงออกดังนี้ (ชิมาดะและ Matsui, 1998): LCPBBPFwccw) (2) / (2 + +=µππ (4)

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3. ร่างของสมการของการทำนายรุนเพื่อที่จะไปถึงสมการของแรงผลักดันกระบวนการประเมินผลถูกแบ่งออกเป็นสองส่วน: (i) การประเมินผลในรูปแบบตรง (ii) การประเมินผลในรูปแบบโค้ง รูปแบบทั่วไปของสมการทำนายพื้นฐานของแรงผลักดันสำหรับดันท่อประกอบด้วยแรงผลักดันเริ่มต้นและแรงเสียดทานระหว่างดินและท่อดังต่อไปนี้ (Shimada และ Matsui, 2002): LuFF00τ + = (1) ที่ F = แรงผลักดันกิโลนิวตัน ; F0 = แรงผลักดันเริ่มต้นกิโลนิวตัน; U = ความยาวติดต่อกันระหว่างดินและท่อเมตรτ0ต้านทาน = เสียดทานระหว่างดินและท่อปาสคาล; และผลักดัน l = ระยะทางเมตร เมื่อเครื่องโคลนสารละลายที่ใช้สำหรับระบบการขับรถรูปแบบทั่วไปของสมการ (1) สามารถเขียนได้ดังนี้ LuuFF) (22110ττ ++ = (2) ที่1τและ2τมีแรงเสียดทานระหว่างดินและท่อและระหว่างท่อและโคลน สารละลายตามลำดับ. นอกจากนี้ U1 คือความยาวติดต่อกันระหว่างดินและท่อและ U2 คือความยาวติดต่อระหว่างสารละลายโคลนและท่อ. ก่อนจะสรุปว่าแรงผลักดันเริ่มต้นจะขึ้นอยู่กับความดันสารละลาย. นี่คือเหตุผลที่ดินจะถูกเก็บไว้คงที่ . ใบหน้าโดยการฉีดสารละลายโคลนดังนั้นในระยะแรกของสมการทำนายซึ่งจะแสดงเป็นแรงผลักดันเริ่มต้นสามารถแสดงได้ดังนี้APFw⋅ = 0 (3) ที่ Pw = ดันดินเหลวผสม, ปาสคาล; A = พื้นที่ ของใบหน้าอุโมงค์ m2. 3.1 การทำนายของสมท่อสารละลายตรง jacking แรงเสียดทานรอบท่อขึ้นอยู่กับมากกว่าการตัดในพื้นที่และสามารถเปลี่ยนแปลงได้ตามสภาพดินรอบท่อและความดันดิน. ในเครื่องสารละลายผสมโคลน ถูกฉีดเข้าไปในใบหน้าและพื้นที่มากกว่าการตัดซึ่งอยู่ระหว่างท่อคอนกรีตและดินในระหว่างกระบวนการผลักดัน โหลดเครื่องแบบของความดันสารละลายเสมอทำหน้าที่บนพื้นผิวของท่อ ในการหลอกลวงให้ท่อที่ใช้สารละลายดินไม่ได้เข้ามาติดต่อกับท่อในกระบวนการผลักดัน ดังนั้นแรงเสียดทานรอบท่อควรจะใช้เป็นค่าสำหรับต้านทานระหว่างโคลนสารละลายท่อและการเชื่อมต่อท่อดิน รูปที่ 2 แสดงข้ามส่วนของท่อในอุโมงค์ สมการทำนายสุดท้ายสำหรับการดันท่อสารละลายในระยะทางตรงก็แสดงดังต่อไปนี้ (Shimada และ Matsui, 1998): LCPBBPFwccw) () 2 / (2 ++ = μππ (4)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3 . ร่างของสมการพยากรณ์ของแรงผลักดันในการเข้าถึงสมการของแรงขับ การประเมินแบ่งออกเป็น 2 ส่วน : ( ฉัน ) การประเมินผลในทางตรง ( 2 ) ประเมินผลในลักษณะโค้ง รูปแบบทั่วไปของสมการของแรงขับพื้นฐานสำหรับท่อประกอบด้วยการแทงและแรงเสียดทานระหว่างดินและท่อดังนี้ ( ชิมาดะและมัตสึอิ , 2002 ) : luff00 τ + = ( 1 ) เมื่อ F = แรงขับใน ; ละ = เริ่มต้นผลัก KN ; U = ติดต่อความยาวระหว่าง ดินและท่อ , M ; τ 0 = แรงเสียดทานความต้านทานระหว่างดินและท่อ , ปาสกาล และ L = ผลักระยะเมตร เมื่อเครื่องเสีย โคลน ใช้ระบบขับเคลื่อน รูปแบบทั่วไปของสมการ ( 1 ) สามารถเขียนได้ดังนี้ luuff ) ( 22110 ττ + + = ( 2 ) ที่ 1 τ 2 τมีแรงเสียดทานระหว่างดินและท่อและระหว่าง ท่อ น้ำ โคลน ตามลำดับ นอกจากนี้ องค์กรเป็นติดต่อความยาวระหว่างดินและท่อและ U2 เป็นติดต่อความยาวระหว่างสารละลายโคลนและท่อ ก่อนพบว่าแรงผลักดันแรกจะขึ้นอยู่กับค่าความดัน นี่คือเหตุผลที่ดินจะถูกเก็บไว้คงที่ที่ใบหน้า โดยฉีดสารละลายโคลน . ดังนั้น ในระยะแรกของสมการพยากรณ์ ซึ่งจะแสดงเป็นแรงผลักดันแรกที่สามารถแสดงได้ดังนี้ apfw ⋅ = 0 ( 3 ) ที่ PW = ค่าความดัน , กิโลปาสคาล ; = พื้นที่อุโมงค์หน้า M2 3.1 สมการพยากรณ์ตรงท่อที่มีแรงเสียดทานรอบท่อขึ้นอยู่กับกว่าพื้นที่ตัดและสามารถเปลี่ยนได้ตามสภาพดินรอบท่อและความดันที่แบกหนักเกินไป ในเครื่องเสีย โคลน น้ำจะถูกฉีดเข้าใบหน้าและทั่วพื้นที่ตัด ซึ่งอยู่ระหว่างท่อคอนกรีตและดินในช่วงผลักดันกระบวนการ โหลดชุดของค่าความดันมักจะกระทำบนพื้นผิวของท่อ ในท่อที่ใช้ น้ำ ดิน ไม่ได้เข้ามาติดต่อกับท่อในการผลักดันกระบวนการ ดังนั้น แรงเสียดทานความต้านทานรอบท่อควรจะใช้เป็นค่าความต้านทานระหว่างน้ำและดินโคลนท่อท่ออินเตอร์เฟส . รูปที่ 2 แสดงภาคตัดขวางของท่อในอุโมงค์ สมการพยากรณ์ล่าสุด น้ำท่อ ระยะทางตรงได้ดังนี้ ( ชิมาดะและมัตสึอิ , 1998 ) : lcpbbpfwccw ) ( ) 2 / ( 2 + + = µππ ( 4 )