approximated model [9] in which rec

approximated model [9] in which rectifier devices are not considered
(RI C removed and RII C short-circuited). This model uses a Laplace-domain expression to analyse the response of the electrical driver according to the parameters of Fig. 1 and certain probe characteristics. Neglecting ZL ðZL  RShÞ and considering the probe with its cable as a parallel network Rp Cp (only during this VT calculation phase), a linear expression can be obtained for VT depending on the amplitude Hv and switching time s of the step function and the other
parameters detailed in Fig. 1:In (3), Rp is the inverse of the maximum conductance in
the loaded transducer. The time response VTðtÞ could be
computed from the complex frequency response derived
from (2).
Since possible effects from the rectifier devices R
C
have not been considered, expression (2) is valid only
until the first zero-crossing of the spike. This reduces the
application of this driving model to not very narrow
spikes (low-MHz range); moreover it is not very
appropriate for analysing VT when fine details must be
considered. For this reason we proposed another model
in [10], based on an equivalent network integrating the
whole transmitter, for an accurate simulation of driving
responses. It integrates the real effects of all the components
in Fig. 1 with a version of the Mason–Redwood circuit for the piezoelectric section of the transmitter. In order to analyse, with this equivalent network, possible non-linear influences on the transmitter voltage VTðtÞ, we have used the same driving scheme as in [10]. The components involved are of plug-in type and can be removed for different experiments. As an example of the magnitude of these influences, Fig. 2 shows the experimental and computed waveforms obtained when the two rectifier sets R C are removed in the driving scheme of Fig. 1. The high-amplitude oscillations of the C-LSh
resonant circuit cause a harmful lengthening of the spike from typical time-durations when R C are present (roughly signed with the shaded zone). This experiment was made with the driver configuration used for resistive load in [10], but here loading with a tuned probe of 6 MHz of nominal frequency through a l m long coaxial cable. In this case, the internal ‘‘real’’ HV step function, loaded by the probe, descended from 82 to 2 V in 7 ns.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เลียนแบบรูปแบบ [9] ในวงจรเรียงกระแสซึ่งอุปกรณ์เป็น(RI C และ RII C short-circuited) ไว้ รุ่นนี้ใช้นิพจน์โดเมนลาปลาสการวิเคราะห์การตอบสนองของโปรแกรมควบคุมไฟฟ้าตามพารามิเตอร์ของ Fig. 1 และบางลักษณะโพรบ Neglecting ðZL ระหว่าง RShÞ และพิจารณาโพรบพร้อมสายเคเบิลเป็นแบบ Rp Cp (ระหว่างขั้นตอนการคำนวณนี้ VT), นิพจน์เชิงเส้นสามารถมีได้ VT ตามคลื่น Hv และ s เวลาสลับการทำงานขั้นตอนและอื่น ๆพารามิเตอร์ที่รายละเอียดใน Fig. 1: (3), Rp เป็นส่วนกลับของความต้านทานสูงสุดในพิกัดโหลด การตอบสนองเวลา VTðtÞ สามารถเป็นได้คำนวณจากการตอบสนองความถี่ที่ซับซ้อนได้จาก (2)เนื่องจากผลที่ได้จากวงจรเรียงกระแสอุปกรณ์ RCมีไม่ถือ นิพจน์ (2) มีผลบังคับใช้เท่านั้นจนถึงที่แรกศูนย์ข้ามของเก็บชั่วคราว นี้ช่วยลดการใช้รุ่นนี้ขับไปไม่แคบมากspikes (ช่วงต่ำ-MHz); นอกจากนี้ ไม่มากเหมาะสำหรับวิเคราะห์ VT เมื่อต้องเป็นรายละเอียดที่ชัดเจนถือว่า ด้วยเหตุนี้ เรานำเสนอรูปแบบอื่นใน [10], ขึ้นอยู่กับการรวมเครือข่ายเท่าส่งทั้งหมด ในการจำลองการที่ถูกต้องของการขับรถตอบสนอง ได้รวมผลกระทบจริงของส่วนประกอบทั้งหมดใน 1 Fig. รุ่นวงจร Mason – เรดวูดส่วน piezoelectric ของตัวรับสัญญาณ เพื่อวิเคราะห์ กับเครือข่ายนี้เทียบเท่า อิทธิพลไม่ใช่เชิงเส้นไปบนสัญญาณแรงดันไฟฟ้า VTðtÞ เราใช้แบบแผนเดียวกันขับใน [10] ส่วนประกอบเกี่ยวข้องของชนิดของปลั๊กอิน และสามารถออกสำหรับการทดลองแตกต่างกัน เป็นตัวอย่างของขนาดของอิทธิพลเหล่านี้ Fig. 2 แสดง waveforms ทดลอง และคำนวณได้เมื่อวงจรเรียงกระแสสองชุด R C จะถูกเอาออกในแผนงานการขับ Fig. 1 แกว่งสูงความกว้างของ C-LShวงจร resonant ทำความยาวของอันตรายของสไปค์จากปกติเวลาระยะเวลาเมื่อ R C อยู่ (ประมาณเซ็นชื่อ ด้วยโซนสีเทา) ทำการทดลองนี้ มีการกำหนดค่าโปรแกรมควบคุมใช้สำหรับการโหลดหน้าใน [10], แต่ที่นี่โหลด ด้วยโพรบจากของ 6 MHz ความถี่ที่ระบุผ่าน l m ยาวโคแอกเชียลสายเคเบิลของ ในกรณีนี้ ภายใน ''จริง '' HV ขั้นฟังก์ชัน โหลด โดยโพรบ สืบเชื้อสายจาก 82 2 V ใน 7 ns

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

รูปแบบประมาณ [9] ซึ่งอุปกรณ์ปรับไม่ถือว่า
(RI C ลบออกและ RII C ลัดวงจร) รูปแบบนี้จะใช้การแสดงออก Laplace โดเมนในการวิเคราะห์การตอบสนองของผู้ขับขี่ไฟฟ้าตามพารามิเตอร์ของรูป 1 และลักษณะการสอบสวนบางอย่าง ละเลย ZL ðZL? RShÞพิจารณาและสอบสวนด้วยสายเคเบิลที่เป็นเครือข่ายขนาน Cp รูเปียห์ (เฉพาะในระหว่างขั้นตอนการคำนวณ VT นี้), การแสดงออกเชิงเส้นสามารถรับ VT ขึ้นอยู่กับความกว้าง Hv และเปลี่ยนเวลาการทำงานของขั้นตอนและอื่น ๆ
พารามิเตอร์รายละเอียดใน มะเดื่อ 1: ใน (3), รูเปียห์เป็นผกผันของสื่อกระแสไฟฟ้าสูงสุด
transducer โหลด เวลาตอบสนองVTðtÞอาจจะ
คำนวณจากการตอบสนองความถี่ที่ซับซ้อนได้มา
จาก (2).
เนื่องจากผลกระทบที่เป็นไปได้จาก rectifier อุปกรณ์ R?
C
ยังไม่ได้รับการพิจารณาการแสดงออก (2) ที่ถูกต้องเท่านั้น
จนกระทั่งครั้งแรกที่ศูนย์ข้ามขัดขวาง ซึ่งจะช่วยลด
การประยุกต์ใช้แบบจำลองการขับรถนี้เพื่อไม่แคบมาก
แหลม (ช่วงต่ำ MHz); ยิ่งไปกว่านั้นมันไม่ได้เป็นอย่าง
ที่เหมาะสมสำหรับการวิเคราะห์ VT เมื่อรายละเอียดจะต้องได้รับ
การพิจารณา ด้วยเหตุนี้เรานำเสนอรุ่นอื่น
ใน [10] ขึ้นอยู่กับเครือข่ายเทียบเท่าการบูรณาการ
ส่งสัญญาณทั้งสำหรับการจำลองการขับรถที่ถูกต้องของ
การตอบสนอง มันรวมผลกระทบที่แท้จริงของส่วนประกอบทั้งหมด
ในรูป 1 กับรุ่นของวงจรเมสันเรดวูดสำหรับส่วน piezoelectric ของเครื่องส่งสัญญาณ เพื่อที่จะวิเคราะห์ที่มีเครือข่ายเทียบเท่านี้มีอิทธิพลที่ไม่ใช่เชิงเส้นที่เป็นไปได้ในการส่งสัญญาณแรงดันไฟฟ้าVTðtÞเราได้ใช้รูปแบบการขับขี่เช่นเดียวกับใน [10] ชิ้นส่วนที่เกี่ยวข้องกับการมีปลั๊กอินชนิดและสามารถถอดออกได้สำหรับการทดลองที่แตกต่างกัน เป็นตัวอย่างของความสำคัญของการมีอิทธิพลเหล่านี้รูป 2 แสดงรูปคลื่นทดลองและคำนวณได้เมื่อทั้งสองชุดวงจรเรียงกระแส R? C จะถูกลบออกในรูปแบบของการขับขี่รูป 1. การแกว่งสูงความกว้างของ C-LSH
ทำให้เกิดวงจรจังหวะยาวที่เป็นอันตรายของเข็มจากปกติเวลาระยะเวลาเมื่อ R? C มีการปัจจุบัน (ลงนามประมาณกับโซนสีเทา) การทดลองนี้ถูกสร้างขึ้นมากับการกำหนดค่าคนขับรถที่ใช้ในการโหลดความต้านทานใน [10] แต่ที่นี่โหลดด้วยการสอบสวนปรับ 6 MHz ความถี่ที่ระบุผ่านสายเคเบิลยาว ALM คู่ ในกรณีนี้ภายใน '' จริง '' HV ฟังก์ชั่นขั้นตอนโหลดโดยการสอบสวนสืบเชื้อสายมา 82-2 V ใน 7 ns การ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

โดยประมาณ แบบ [ 9 ] ในอุปกรณ์ที่ใช้ไม่ถือว่า
( ริ C ลบออกและริเอะ C สั้น circuited ) รุ่นนี้ใช้ลาปลัสโดเมนการแสดงออกวิเคราะห์การตอบสนองของคนขับรถไฟฟ้าตามพารามิเตอร์ของรูปที่ 1 และลักษณะสอบสวนบางแต่ ZL ð ZL  RSH Þและพิจารณาสอบสวนกับสายเคเบิลเป็น CP RP เครือข่ายคู่ขนาน ( ระหว่างนี้ VT การคำนวณระยะ ) , การแสดงออกเชิงเส้นสามารถรับได้ VT ขึ้นอยู่กับค่า HV และเปลี่ยนเวลาของขั้นตอนการทำงานและพารามิเตอร์อื่น ๆรายละเอียดในรูปที่ 1 :
( 3 ) ที่ดีเป็นผกผันของการชักในสูงสุด
โหลดตัวแปลงสัญญาณเวลาตอบสนองð T
Þ VT ได้จากการคำนวณที่ซับซ้อนของการตอบสนองความถี่ที่ได้จาก ( 2 )
.
เพราะผลกระทบจากกระแสอุปกรณ์ R 
C
ยังไม่ได้รับการพิจารณา การแสดงออก ( 2 ) ใช้ได้เฉพาะ
ครั้งแรกจนกระทั่งตัดศูนย์ของเข็ม นี้ช่วยลดการใช้รถรุ่นนี้

ไม่แคบมาก แหลม ( MHz ช่วงต่ำ ) ; นอกจากนี้มันไม่ค่อย
เหมาะสำหรับวิเคราะห์ VT เมื่อปรับรายละเอียดต้อง
ถือว่า สำหรับเหตุผลนี้ เราเสนอ
รูปแบบอื่น [ 10 ] ตามเทียบเท่าเครือข่ายบูรณาการ
ส่งทั้งหมด เป็นแบบจำลองถูกต้องของการขับขี่
ตอบ มันรวมผลกระทบที่แท้จริงของส่วนประกอบทั้งหมด
ในรูปที่ 1 กับรุ่นของเมสัน ( Redwood วงจรส่วนเพียโซอิเล็กทริกของเครื่องส่งเพื่อวิเคราะห์ กับเครือข่ายเทียบเท่านี้ได้รับอิทธิพลแบบบนตัวส่งแรงดัน VT ð T Þเราใช้แล้วเหมือนขับรถโครงการใน [ 10 ] องค์ประกอบที่เกี่ยวข้องกับประเภทของปลั๊กอินและสามารถลบออกสำหรับการทดลองที่แตกต่างกัน เป็นตัวอย่างของขนาดอิทธิพลเหล่านี้ ภาพประกอบ2 แสดงให้เห็นว่า การทดลองและการคำนวณที่ได้รับเมื่อสองรูปคลื่นกระแสชุด R  C จะถูกลบออกในการขับรูปแบบของรูปที่ 1 วัดความสูงของวงจรเรโซแนนซ์ c-lsh
ก่อให้เกิดอันตรายขัดขวางจากระยะเวลายาว ของเวลาโดยทั่วไปเมื่อ r  C เป็นปัจจุบัน ( ประมาณเซ็นกับโซนสีเทา )การทดลองนี้ถูกสร้างด้วยไดรเวอร์ที่ใช้ในการโหลดตัวต้านทาน [ 10 ] แต่ที่นี่โหลดที่มีการปรับตัวของ 6 MHz ความถี่ปกติผ่าน L M ยาวสายเคเบิลโคแอ็กเซียล . ในกรณีนี้ ภายใน ' ' ' ขั้นตอน 'real HV ฟังก์ชันโหลด โดยสอบสวน สืบเชื้อสายจาก 82 2 5 7 นว .