3.3. Eccentric load test resultsFig

3.3. Eccentric load test results
Fig. 14 shows the final flange local buckling mode of specimen HSH1-
310-NC-E3. Table 8 summarizes the results of the eccentric load
test. Note that specimen HS-H1-310-NC (with zero eccentricity) is
the same specimen as the one used in the concentric load test (see
Table 1). Fig. 15 shows a comparison of the experimental results of
this study and the AISC P–Minteraction strength curve. As noted before,
the cross section dimensions of all the specimens used in the eccentric
loading test were identical to those of specimen HS-H1-310-NC in the
concentric load test and all were thus noncompact under uniformcompression.
Further, the section as a whole was again noncompact under
flexural compression because the flange was noncompact. The 2010
AISC P–M interaction equation is given as Eqs. (10a) and (10b) in the
below.The P–M interaction curve per Eqs. (10a) and (10b) is based on two
control strengths; the nominal axial strength (Pn) as a pure compression
member and the nominal bending strength (Mn) as a pure flexural
member. The nominal bending strength (Mn) should be calculated considering
the limit states of plastic yielding, flange local buckling, web
local buckling, and lateral torsional buckling, if applicable. The nominal
bending strength (Mn) of the eccentrically loaded specimens in Fig. 15
was determined by the limit state of flange local buckling. As shown
in the bottom of Table 2, the flange exceeded the compact section
limit by about 10% while the web was very compact with a normalized
slenderness of 1.14, orwellwithin the compact section limit of 3.76. The
nominal axial strength Pn is equal to the squash load Py because the
section was noncompact. As can be seen in Fig. 15 and Table 8, the experimental
interaction strength is much higher than the AISC nominal
(noncompact) P–M strength (dotted line in the figure), especially
when axial load level becomes lower. In the case of specimen HS-H1-
310-NC-E3with axial load ratio of 0.349, the margin of flexural strength
against the AISC nominal P–M curve is as high as 63% and even approaches
90% of the plastic bending strength. Actually, all the specimens
exhibited the P–M interaction strength exceeding the ASIC “compactsection”
P–M interaction strength (thick dotted line in the figure). This
implies that the AISC strength reduction rule for noncompact flange
may be very conservative for high-strength steel flexure-dominant
members.
The outer-most P–Mstrength curve in Fig. 15 (solid line)was obtained
fromthe strain compatibilitymethod by using themeasured stress–strain
curve of HSA800 reported in Fig. 6. The experimental P–M interaction
strength is very accurately predicted with the strain compatibility
method. To construct the strain–compatibility based P–M interaction
curve in Fig. 15, the following procedure was used. First, the measured
stress–strain relation of HSA800 was approximated as bilinear (see
Fig. 16). The strain profile was assumed to be linear and the stress distribution
at ultimate state was calculated with assuming that available
extreme fiber strain is 5% (or ε2 in Fig. 16). Sectional P–M strength at a
particular plastic neutral axis location was then calculated by integrating
the corresponding stress profile (see Fig. 17). The plastic neutral
axis location was varied fromthe centroid of the section to the outward
direction such that the whole P–M interaction range could be covered.
These results indicate that extrapolating current flange local buckling
criteria to high strength steels, which have early strain-hardening
property, may lead to conservative design. The strain compatibility
method appears quite satisfactory in taking advantage of strength
increase provided by the strain-hardening property of high strength
steels.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.3 การผลการทดสอบโหลดแหกคอก
Fig. 14 แสดงจานสุดท้ายโหมดท้องถิ่น buckling ของ HSH1-
310-NC E3 ตาราง 8 สรุปผลของการใช้งานหลุดโลก
ทดสอบ หมายเหตุว่า สิ่งส่งตรวจ HS-H1-310-NC (มีความเยื้องศูนย์กลางศูนย์)
ตัวอย่างเดียวกันเป็นหนึ่งที่ใช้ในการทดสอบโหลด concentric (ดู
ตารางที่ 1) Fig. 15 แสดงการเปรียบเทียบผลการทดลองของ
การศึกษานี้และโค้งแรง AISC P – Minteraction ตามที่ระบุไว้ก่อน,
มิติส่วนขนของไว้เป็นตัวอย่างทั้งหมดที่ใช้ในการเซนทริก
โหลดทดสอบได้เหมือนกับของ HS-H1-310-NC ใน
ทดสอบโหลด concentric และทั้งหมดได้ดังนั้น noncompact ภายใต้ uniformcompression.
เพิ่มเติม ส่วนทั้งหมดมีอีก noncompact ภายใต้
บีบอัด flexural เนื่องจากแปลน noncompact 2010
P-M ของ AISC โต้ตอบสมการได้เป็น Eqs (10a) และ (10 ข) ในการ
ด้านล่างโค้งโต้ P-M ต่อ Eqs (10a) และ (10 ข) ขึ้นอยู่กับสอง
ควบคุมจุดแข็ง ระบุแกนแรง (Pn) เป็นการบีบอัดที่บริสุทธิ์
สมาชิกและระบุดัดแรง (Mn) เป็นความบริสุทธิ์ flexural
สมาชิก ควรคำนวณความแข็งแรงดัดระบุ (Mn) พิจารณา
อเมริกาจำกัดของผลผลิตพลาสติก หน้าแปลนเว็บท้องถิ่น buckling
buckling ท้องถิ่น และด้านข้าง torsional buckling ถ้ามีการ ว่ายอม
ดัดแรง (Mn) ไว้เป็นตัวอย่าง eccentrically โหลดใน Fig. 15
ถูกกำหนด โดยวงเงินรัฐ buckling เฉพาะแปลน แสดง
ด้านล่างของตารางที่ 2 แปลนที่เกินส่วนกระชับ
วงเงิน โดยประมาณ 10% ขณะนี้เล็กมาก ด้วยความมาตรฐาน
slenderness 1.14, orwellwithin จำนวน 3.76 ส่วนขนาดกะทัดรัด
ระบุความแรงของแกน Pn จะเท่ากับสควอชโหลด Py เนื่องจาก
ส่วน noncompact สามารถเห็นได้ใน Fig. 15 และตาราง 8 การทดลอง
แรงโต้ตอบจะสูงกว่าว่ายอม AISC
(noncompact) P-M แรง (จุดเส้นในภาพ), โดยเฉพาะอย่างยิ่ง
เมื่อระดับแกนโหลดเป็น ในกรณีที่สิ่งส่งตรวจ HS - H1-
อัตราการโหลดแกน 310-NC-E3with 0.349 กำไรแรง flexural
กับ AISC ระบุ P-M โค้งจะสูงถึง 63% และแม้วิธี
90% ของพลาสติกดัดแรง จริง ทั้งหมด specimens
P-M โต้ตอบแรงเกิน ASIC "compactsection" จัดแสดง
P-M แรงโต้ตอบ (หนาเส้นในภาพ) นี้
หมายถึงการที่กฎลดความแรงของ AISC สำหรับแปลน noncompact
อาจจะหัวเก่ามากสำหรับเหล็กกล้าความแข็งแรงสูง flexure หลัก
สมาชิก.
กล่าวโค้ง P – Mstrength ภายนอกส่วนใหญ่ใน Fig. 15 (เส้นทึบ)
จาก compatibilitymethod ต้องใช้โดยความเครียด – ต้องใช้ themeasured
รายงานโค้งของ HSA800 Fig. 6 การโต้ตอบ P-M ทดลอง
แรงคาดว่า แม่นยำมาก ด้วยกันต้องใช้
วิธีการ การสร้างต้องใช้ – กันตาม P-M โต้
ใช้เส้นโค้งใน Fig. 15 กระบวนการต่อไป ครั้งแรก การวัด
ความสัมพันธ์ของความเครียด – ต้องใช้ของ HSA800 ถูกเลียนแบบเป็น bilinear (ดู
Fig. 16) โพรไฟล์ต้องใช้ถูกสมมติให้เส้น และการกระจายความเครียด
ที่รัฐที่ดีที่สุดถูกคำนวณ ด้วยการสมมติว่ามี
ต้องใช้ใยมากคือ 5% (หรือ ε2 ใน Fig. 16) ตัด P-M แรงที่เป็น
เฉพาะพลาสติกกลางแกนตั้งแล้วคำนวณ โดยรวม
โพรไฟล์ความเครียดที่เกี่ยวข้อง (ดู Fig. 17) พลาสติกกลาง
แกนตั้งแตกต่างกันจากเซนทรอยด์ของส่วนการขาออก
ทิศทางดังกล่าวที่สามารถครอบคลุมช่วงทั้งหมด P-M โต้ตอบได้
ผลลัพธ์เหล่านี้บ่งชี้ว่า extrapolating ปัจจุบันแปลนท้องถิ่น buckling
เงื่อนไขเพื่อความแข็งแรงสูง steels ซึ่งมีแข็งต้องใช้ต้น
คุณสมบัติ อาจนำไปสู่การออกแบบหัวเก่าได้ กันต้องใช้
วิธีปรากฏค่อนข้างพอใจในการใช้ประโยชน์จากแรง
โดยแข็งต้องใช้คุณสมบัติของความแข็งแรงสูงขึ้น
steels

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.3 การทดสอบการโหลดประหลาดผล
มะเดื่อ 14 แสดงให้เห็นถึงหน้าแปลนโหมดการโก่งสุดท้ายท้องถิ่นของชิ้น HSH1-
310-NC-E3 ตารางที่ 8 สรุปผลของการโหลดประหลาด
ทดสอบ ทราบว่าตัวอย่าง HS-H1-310-NC (กับศูนย์เล็ก ๆ น้อย ๆ ) เป็น
ตัวอย่างเดียวกับที่ใช้ในการทดสอบความเร็วในการโหลดศูนย์กลาง (ดู
ตารางที่ 1) รูปที่ 15 แสดงให้เห็นถึงการเปรียบเทียบผลการทดลองของ
การศึกษาครั้งนี้และเส้นโค้งแรง AISC P-Minteraction ดังที่ระบุไว้ก่อน
ขนาดหน้าตัดของตัวอย่างทั้งหมดที่ใช้ในการประหลาด
ทดสอบโหลดเหมือนกับที่ของชิ้น HS-H1-310-NC ใน
การทดสอบการโหลดศูนย์กลางและทุกคน noncompact จึงภายใต้ uniformcompression
นอกจากนี้ส่วนที่เป็น ทั้งหมดเป็นอีกครั้ง noncompact ภายใต้
การบีบอัดดัดเพราะหน้าแปลนเป็น noncompact 2010
สม P-M ปฏิสัมพันธ์ AISC จะได้รับเป็นสม (10a) และ (10b) ใน
below.The P-M โค้งปฏิสัมพันธ์ต่อ Eqs (10a) และ (10b) เป็นขึ้นอยู่กับสอง
จุดแข็งการควบคุม ความแข็งแรงของแกนค่า (PN) การบีบอัดบริสุทธิ์
สมาชิกและความแข็งแรงดัดเล็กน้อย (Mn) เป็นดัดบริสุทธิ์
สมาชิก ความแข็งแรงดัดเล็กน้อย (Mn) ควรจะพิจารณาคำนวณ
รัฐขีด จำกัด ของพลาสติกยอม, หน้าแปลนคาดท้องถิ่นเว็บ
โก่งท้องถิ่นและโก่งงอบิดด้านข้างถ้ามีการใช้ ค่า
ความแข็งแรงดัด (Mn) ของชิ้นงานที่เต็มไปแผลงในรูปที่ 15
ถูกกำหนดโดยรัฐขีด จำกัด ของหน้าแปลนคาดท้องถิ่น ดังแสดง
ในด้านล่างของตารางที่ 2, หน้าแปลนส่วนเกินที่มีขนาดกะทัดรัด
จำกัด ประมาณ 10% ในขณะที่เว็บเป็นขนาดเล็กมากที่มีปกติ
เรียว 1.14, orwellwithin ขีด จำกัด ส่วนที่มีขนาดกะทัดรัด 3.76
ความแข็งแรงของแกนชื่อ Pn เท่ากับหนองโหลดสควอชเพราะ
เป็นส่วน noncompact ที่สามารถเห็นได้ในรูปที่ 15 และตารางที่ 8, การทดลอง
ความแข็งแรงของการทำงานร่วมกันจะสูงกว่าเล็กน้อย AISC
(noncompact) P-M ความแข็งแรง (เส้นประในรูป) โดยเฉพาะอย่างยิ่ง
เมื่อระดับโหลดแกนกลายเป็นที่ต่ำกว่า ในกรณีของชิ้น HS-H1-
310-NC-E3with อัตราการโหลดแกน 0.349, ขอบของกำลังรับแรงดัด
กับเส้นโค้งเล็กน้อย AISC P-M จะสูงถึง 63% และแม้กระทั่งวิธี
90% ของความแข็งแรงพลาสติกดัด อันที่จริงตัวอย่างทั้งหมด
แสดงความแข็งแรงปฏิสัมพันธ์ P-M เกิน "compactsection" ASIC
แรงปฏิสัมพันธ์ P-M (เส้นประหนาในรูป) นี้
แสดงให้เห็นว่ากฎการลดแรง AISC สำหรับหน้าแปลน noncompact
อาจจะเป็นอนุรักษ์นิยมมากสำหรับความแข็งแรงสูงโค้งเด่นเหล็ก
สมาชิก
ด้านนอกสุดของเส้นโค้ง P-Mstrength ในรูปที่ 15 (เส้นทึบ) ที่ได้รับ
fromthe ความเครียด compatibilitymethod โดยใช้ themeasured ความเครียด
โค้งของ HSA800 รายงานในรูปที่ 6 P-M ปฏิสัมพันธ์ทดลอง
ความแข็งแรงเป็นที่คาดการณ์ที่แม่นยำมากกับการทำงานร่วมกันความเครียด
วิธี เพื่อสร้าง P-M ปฏิสัมพันธ์ความเครียดความเข้ากันได้ตาม
เส้นโค้งในรูปที่ 15 ขั้นตอนต่อไปที่ใช้ ครั้งแรกที่วัด
ความสัมพันธ์ความเครียดของ HSA800 เป็นห้วงเป็นบิลิแนร์ (ดู
รูปที่ 16.) รายละเอียดสายพันธุ์ที่ได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็นเชิงเส้นและการกระจายความเครียด
ที่รัฐสุดยอดที่คำนวณได้กับสมมติว่าใช้ได้
ความเครียดเส้นใยมากเป็น 5% (หรือε2ในรูปที่ 16.) ความแข็งแรง P-M ส่วนที่
สถานที่แกนกลางพลาสติกโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่คำนวณแล้วโดยบูรณาการ
รายละเอียดความเครียดที่สอดคล้องกัน (ดูรูปที่ 17.) พลาสติกเป็นกลาง
สถานแกนได้รับแตกต่างกัน fromthe centroid ของส่วนที่จะออกไป
ในทิศทางดังกล่าวว่า P-M ช่วงการทำงานร่วมกันทั้งอาจได้รับการคุ้มครอง
ผลการศึกษานี้แสดงให้เห็นว่าคะเนแปลนปัจจุบันคาดท้องถิ่น
เกณฑ์ในการเหล็กความแข็งแรงสูงที่มีต้นสายพันธุ์แข็ง
สถานที่ให้บริการอาจนำไปสู่การออกแบบอนุรักษ์นิยม ความเข้ากันได้สายพันธุ์
วิธีการปรากฏขึ้นค่อนข้างน่าพอใจในการใช้ประโยชน์จากความแข็งแกร่ง
ที่เพิ่มขึ้นโดยสถานที่ให้บริการสายพันธุ์แข็งของความแข็งแรงสูง
เหล็ก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.3 . นอกรีตโหลดทดสอบผลลัพธ์
14 รูปสุดท้ายหน้าแปลนแสดงโหมดท้องถิ่นโก่งตัวอย่าง hsh1 -
310-nc-e3 . ตารางที่ 8 สรุปผลของการทดสอบโหลด
ประหลาด โปรดทราบว่าตัวอย่าง hs-h1-310-nc ( ศูนย์ eccentricity )
ตัวเดียวกับที่ใช้ในการทดสอบเป็นโหลดแบบ ( ดู
ตารางที่ 1 ) รูปที่ 15 แสดงการเปรียบเทียบผลการทดลองของ
การศึกษาโครงสร้างและความแข็งแรงและ P minteraction โค้ง ตามที่ระบุไว้ก่อน ,
ข้ามส่วนขนาดของชิ้นงานที่ใช้ในนอกรีต
โหลดทดสอบเหมือนที่ตัวอย่าง hs-h1-310-nc ใน
โหลดทดสอบและทั้งหมด ) จึงเป็น noncompact ภายใต้ uniformcompression .
เพิ่มเติม ส่วนโดยรวมอีกครั้ง
noncompact ภายใต้การบีบอัดเพราะแปลนเป็น noncompact . 2010 – M P
โครงสร้างปฏิสัมพันธ์สมการให้ EQS . ( 10 ) และ ( 10b )
below.the P ( M ) โค้งต่อ EQS . ( 10 ) และ ( 10b ) จะขึ้นอยู่กับสอง
ควบคุมจุดแข็ง ; ความแข็งแรงตามแนวแกนปกติ ( PN ) ในฐานะสมาชิกบริสุทธิ์อัด
และค่าความแข็งแรงดัด ( MN ) เป็นบริสุทธิ์ดัด
สมาชิกในความแข็งแรงดัด ( MN ) ควรจะคำนวณลิมิตของสหรัฐอเมริกาพิจารณา
ให้ผลผลิตพลาสติก จานท้องถิ่นโก่งงอและเว็บ
, ท้องถิ่น , การบิดงอ ถ้ามี ระบุ
แรงดัดโค้ง ( MN ) ของตัวอย่างโหลด eccentrically 15 รูป
ถูกกำหนดจากสภาวะจำกัดของหน้าแปลนภายในการคาด ดังแสดงในด้านล่างของตาราง
2จานเกินกระชับส่วน
กำหนดโดยประมาณ 10% ในขณะที่เว็บมีขนาดเล็กมากกับมาตรฐาน
ความชะลูดของ 1.14 , orwellwithin กะทัดรัด ส่วนวงเงิน 3.76 .
ชื่อ PN แรงตามแนวแกนเท่ากับสควอชโหลด PY เพราะ
ส่วนคือ noncompact . ที่สามารถเห็นได้ในรูปที่ 15 และตารางที่ 8 , ความแรงของการทดลอง
จะสูงกว่าปกติ
โครงสร้าง( noncompact ) P ) M แรง ( เส้นประในรูป ) โดยเฉพาะอย่างยิ่ง
เมื่อระดับการโหลดจะลดลง ในกรณีของตัวอย่าง hs-h1 -
310-nc-e3with โหลดแกนเท่ากับ 0.349 , ขอบของดัด
กับโครงสร้างปกติ P ) m โค้งมีสูงถึง 63% และวิธีการแม้
90% ของพลาสติกดัด . จริงๆ แล้ว ทุกชิ้น
มี P ( M ) แรงเกิน ASIC " compactsection "
p ( M ) ความแข็งแรง ( หนาเส้นประในรูป ) นี้แสดงให้เห็นว่า โครงสร้างความแข็งแรงลด

noncompact แปลนกฎอาจจะหัวโบราณมาก กำลังสูง เหล็กดัด สมาชิกเด่น
.
ภายนอกส่วนใหญ่ p – mstrength โค้ง 15 รูป ( เส้นทึบ ) ได้
ความเครียดจาก compatibilitymethod โดยใช้ themeasured –ความเครียดความเครียด
โค้ง hsa800 รายงานในรูปที่ 6 ก่อน– M P ปฏิสัมพันธ์
แรงมากทำนายกับความเครียดความเข้ากันได้
วิธี สร้างความเครียดและความเข้ากันได้ตาม P - m )
โค้งใน 15 รูป ขั้นตอนต่อไปนี้ใช้ แรก , วัด
ความเครียดความเครียดและความสัมพันธ์ของ hsa800 คือโดยประมาณเป็นเลเยอร์ ( ดู
16 รูป ) สายพันธุ์โปรไฟล์เป็นสำคัญเชิงเส้นและการกระจายความเค้น
สภาพที่ดีที่สุดคำนวณกับสมมติว่าสายพันธุ์เส้นใยมากใช้ได้
5 % ( หรือε 2 ใน 16 รูป ) + P ) M แรงที่
โดยเฉพาะพลาสติกแกนตั้งเป็นค่าเป็นกลางแล้ว โดยการบูรณาการ
โปรไฟล์ความเครียดที่สอดคล้องกัน ( ดูรูปที่ 17 ) พลาสติกตำแหน่งแกนกลาง
หลากหลายจากเซนทรอยด์ของส่วนภายนอก ทิศทางที่ทั้งหมด
p ( M ) ช่วงที่อาจจะครอบคลุม .
) นอกจากนี้ยังพบว่า ปัจจุบันการประมาณแบบแปลนท้องถิ่น
เกณฑ์เหล็กทนแรงดึงสูง ซึ่งมีต้นเมื่อยตึง
คุณสมบัติ อาจนำไปสู่การออกแบบที่อนุรักษ์นิยมความเครียดความเข้ากันได้
วิธีปรากฏค่อนข้างพอใจในประโยชน์ของความแรงเพิ่มขึ้น
โดยคุณสมบัติของเหล็กกล้าชุบแข็งแรง
เครียดสูง