energy is computed as the area unde

energy is computed as the area under the axial load versus axial
deflection curve, as used by several researchers [26–28]. It is
observed that the confined specimens absorb more energy than
that of unconfined specimens. The specimens confined with single
layer mesh ferrocement jacket absorb more than double the energy
absorbed by the unconfined specimens. The energy absorption
capacity of double layer mesh ferrocement jacketed specimens is
more than 1.4 times the energy absorbed by the single layer mesh
confined specimens. It is also observed that MS specimens absorb
more energy than SS and LS specimens irrespective of ferrocement
confinement type.
4. Analytical model
4.1. Confinement mechanism
The external ferrocement jacket provides a passive form of confinement
to the internal concrete core. Thus, the confining pressure
is developed only after the core concrete undergoes lateral bulging
due to the Poisson’s effect. Therefore, the bulging properties of concrete
and the stiffness of the external jacket to restrain the bulging
dictate the overall confinement mechanism. Accordingly, the strain
compatibility between the core and external jacket; and the force
equilibrium in any section of confined concrete must be satisfied.
Fig. 7 shows a typical free body diagram of circular ferrocement
confined concrete. The force equilibrium will give the expression
of the confining pressure (fcf) in the following form:

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

พลังงานที่คำนวณเป็นพื้นที่ภายใต้การโหลดแกนเมื่อเทียบกับแกนdeflection โค้ง ที่ใช้ โดยนักวิจัยหลาย [26-28] จึงสังเกตว่า specimens จำกัดดูดซับพลังงานมากขึ้นกว่าที่ unconfined specimens ไว้เป็นตัวอย่างที่ถูกคุมขังแบบเดี่ยวเสื้อ ferrocement ตาข่ายชั้นดูดซับมากกว่าสองพลังงานดูดซึม โดย unconfined specimens ดูดซับพลังงานกำลังการผลิตของ specimens ferrocement jacketed ตาข่ายสองชั้นคือกว่า 1.4 เวลาพลังงานดูดซึม โดยตาข่ายชั้นเดียวขังไว้เป็นตัวอย่าง มันยังจะสังเกตว่า MS specimens ดูดซับพลังงานมากขึ้นกว่า SS และ LS specimens ไม่ ferrocementชนิดเข้า4. วิเคราะห์รูปแบบ4.1. เข้าระบบเสื้อ ferrocement ภายนอกให้เข้ารูปแบบแฝงการหลักคอนกรีตภายใน ดังนั้น ความดัน confiningพัฒนาหลังจากที่คอนกรีตหลักทนี้ปูดด้านข้างเท่านั้นเนื่องจากลักษณะพิเศษของปัวซอง ดังนั้น ปูดคุณสมบัติของคอนกรีตและความแข็งของแจ็คเก็ตภายนอกตัดปูดบอกกลไกการถูกควบคุมตัวโดยรวม ตาม พันธุ์ความเข้ากันได้ระหว่างแกนและเสื้อภายนอก และบังคับให้ต้องมีความสุขสมดุลในส่วนใด ๆ ของคอนกรีตจำกัดFig. 7 แสดงไดอะแกรมร่างกายฟรีโดยทั่วไปของวงกลม ferrocementคอนกรีตจำกัด สมดุลแรงจะทำให้นิพจน์ของ confining ดัน (fcf) ในแบบฟอร์มต่อไปนี้:

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พลังงานจะคำนวณพื้นที่ใต้โหลดแกนเมื่อเทียบกับแกน
โค้งโก่งที่ใช้โดยนักวิจัยหลาย [26-28] มันเป็น
ข้อสังเกตว่าตัวอย่างที่ถูกคุมขังในการดูดซับพลังงานมากขึ้นกว่า
ที่ตัวอย่างไร้ข้อ จำกัด ตัวอย่างที่ถูกคุมขังด้วยเดี่ยว
เสื้อตาข่าย ferrocement ชั้นดูดซับมากกว่าสองเท่าของพลังงานที่
ดูดซึมโดยตัวอย่างไร้ข้อ จำกัด การดูดซับพลังงาน
ความจุของ ferrocement ตาข่ายสองชั้นตัวอย่างเสื้อเป็น
มากกว่า 1.4 เท่าพลังงานที่ดูดซึมโดยตาข่ายชั้นเดียว
ตัวอย่างที่ถูกคุมขัง มันเป็นที่สังเกตว่าตัวอย่าง MS ดูดซับ
พลังงานมากขึ้นกว่าเอสเอสแอลเอสและตัวอย่างโดยไม่คำนึงถึง ferrocement
ประเภทคุมขัง.
4 รูปแบบการวิเคราะห์
4.1 กลไกการคุมขัง
เสื้อ ferrocement ภายนอกให้เป็นรูปแบบ passive ของการคุมขัง
ไปยังแกนคอนกรีตภายใน ดังนั้นความดัน จำกัด
ได้รับการพัฒนาที่เป็นรูปธรรมเฉพาะหลังจากที่แกนผ่านปูดด้านข้าง
เนื่องจากผลปัวซอง ดังนั้นคุณสมบัติของคอนกรีตปูด
และความแข็งของแจ็คเก็ตภายนอกที่จะยับยั้งปูด
กำหนดกลไกการคุมขังโดยรวม ดังนั้นสายพันธุ์ที่
เข้ากันได้ระหว่างหลักและแจ็คเก็ตภายนอก และแรง
สมดุลในส่วนของคอนกรีตที่ถูกคุมขังใด ๆ จะต้องมีความพึงพอใจ.
รูป 7 แสดงแผนภาพร่างกายฟรีแบบฉบับของ ferrocement วงกลม
ถูกคุมขังที่เป็นรูปธรรม สมดุลแรงจะทำให้การแสดงออก
ของความดัน confining (FCF) ในรูปแบบต่อไปนี้:

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

พลังงานคำนวณเป็นพื้นที่ภายใต้การโหลดแกนเมื่อเทียบกับแกน
โก่งโค้งที่ใช้โดยหลายนักวิจัย [ 26 28 – ] มันเป็นข้อสังเกตว่า คับ

ตัวอย่างดูดซับพลังงานมากขึ้นกว่าที่ของแบบตัวอย่าง ตัวอย่างคับเสื้อเฟอร์โรซีเมนต์ชั้นตาข่ายเดียว
ดูดซับมากกว่าสองเท่าของพลังงาน
ดูดซึมโดยตัวอย่างแบบ .
การดูดกลืนพลังงาน