3.4 Heat-Affected ZoneThe essential

3.4 Heat-Affected Zone
The essential part of the heat-affected zone (HAZ) corresponds
to the temperature range between Ac3 and the fusion line.
Generally, there are two HAZ regions above Ac3. Just above the
Ac3 temperature is the fine-grainedHAZ(FGHAZ). Grain growth
in this region is limited due to the relatively lower temperature
(Ac3 1200 C). Another region corresponds to coarse-grained
HAZ (CGHAZ). Grain growth is observed in the CGHAZ due to
the higher temperature (1200 C—melting point).
As can be seen in Fig. 4, there is a significant difference in
grain size between the CGHAZ and FGHAZ. The region
bordering with the ICHAZ is characterized by a fine-grained
martensitic-bainitic microstructure (Fig. 4a, b). The size of the
laths in the HAZ increases along with the decreasing distance
from the fusion line, which is dependent on the heating
temperature of steel during welding. Results obtained previously
(Ref 13) showed that an increase in the heat input from
0.037 to 0.051 kJ/mm led to a gradual increase in the HAZ
width in a range from 0.32 to 0.45 mm. The use of SEM allows
revealing more precisely the bainitic-martensitic laths and, in
particular, to reveal small particles and interlath retained
austenite (Fig. 4c). The lack of ferrite and the related lack of
austenite enriched with carbon are responsible for the insignificant
fraction of the c-phase.
3.5 Fusion Zone
In comparison with the HAZ, the type of microstructure in
the fusion zone does not change, except for the different
arrangement of martensitic-bainitic laths. Most lath areas are
arranged in parallel to the direction of the fastest heat off-take
(Fig. 5a). Additional characteristic elements of the fusion zone
microstructure are numerous, globular, non-metallic oxide
inclusions, the detailed characteristics of which are presented
elsewhere (Ref 16). These inclusions are arranged randomly
(Fig. 5b). The result of using back-scattered electrons creates
the impression that these inclusions are pores (Fig. 5c).
However, using this observation technique allows to better
identify retained austenite due to a contrast revealing local
changes in the chemical composition. It is difficult to detect
retained austenite regions in the fusion zone. Kobayashi et al.
(Ref 23) showed that retained austenite is fine and is located on
the interlath boundary of the narrow martensite lath structure in
0.2C-1.5Mn-1.5Si TRIP steel. In the steel tested here this phase
is present in the form of interlath retained austenite as well as
fine blocky grains located on the boundaries of individual
packages of martensitic-bainitic laths and on the boundaries of
non-metallic inclusions (Fig. 5c).
Amirthalingam et al. (Ref 14) reported that the presence of
soft ferrite at the fusion line in high-Al TRIP steels is possible
as a result of aluminum partitioning to d-ferrite during
solidification of the weld pool. In the steel tested here this
phenomenon was not observed, as the concentration of
aluminum was limited to 0.4%. In spite of a high cooling rate,
the fraction of retained austenite was initially assessed as an
amount of a few percentage points. However, this requires more
detailed research (in progress). This observation is consistent
with results obtained by other authors (Ref 14, 15), who
reported that the volume fraction of the thermally stable
c-phase in the weld amounts to between 6 and 9% depending
on the TRIP steel grade (high-Si or high-Al concept) and the
thermal history of the samples.
3.6 Microhardness Results
The results of the microhardness measurements correspond
well with the results of the microstructural tests. Figure 6
presents the microhardness of the samples welded at three heat
input values (0.037, 0.043, and 0.048 kJ/mm) measured at the
center of the sheet thickness transverse to the weld line.
According to the data, the change in the linear energy in the

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.4 ความร้อนได้รับผลกระทบโซนตรงส่วนสำคัญของเขตพื้นที่ได้รับผลกระทบความร้อน (HAZ)ช่วงอุณหภูมิระหว่าง Ac3 และรายการอาหารทั่วไป มีสองพื้นที่ HAZ เหนือ Ac3 เพียงข้างในอุณหภูมิ Ac3 ได้ fine-grainedHAZ(FGHAZ) ข้าวเจริญเติบโตในภูมิภาคนี้ถูกจำกัดเนื่องจากอุณหภูมิค่อนข้างต่ำ(Ac3 1200 C) ภูมิภาคอื่นสอดคล้องกับ coarse-grainedHAZ (CGHAZ) เป็นสังเกตเมล็ดเจริญเติบโตใน CGHAZ เนื่องอุณหภูมิสูง (1200 C – จุดหลอมเหลว)สามารถเห็นได้ใน Fig. 4 มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในขนาดของเมล็ดข้าวระหว่าง CGHAZ และ FGHAZ ภูมิภาคล้อมรอบ ด้วย ICHAZ มีลักษณะเป็นทรายแป้งละเอียดต่อโครงสร้างจุลภาค martensitic bainitic (Fig. 4a, b) ขนาดของการlaths ใน HAZ จะเพิ่ม ด้วยระยะทางที่ลดลงจากรายการอาหาร ซึ่งขึ้นอยู่กับความร้อนที่อุณหภูมิของเหล็กระหว่างการเชื่อม ผลที่ได้รับก่อนหน้านี้(อ้างอิงที่ 13) พบว่าการเพิ่มขึ้นในการป้อนข้อมูลความร้อนจาก0.037-0.051 kJ/mm นำไปสู่การเพิ่มขึ้นใน HAZความกว้างในช่วงจาก$ 0.32 0.45 มม. ช่วยให้การใช้ SEMเปิดเผยได้แม่นยำมาก laths bainitic martensitic และ ในเฉพาะ เหมาะกับอนุภาคขนาดเล็กและ interlath ที่เก็บไว้austenite กินซี 4) การขาดของ ferrite และไม่เกี่ยวข้องอุดมไป ด้วยคาร์บอน austenite จะรับผิดชอบที่สำคัญเศษของเฟส c3.5 โซนอาหารเมื่อเปรียบเทียบกับ HAZ ชนิดของการต่อโครงสร้างจุลภาคในโซนอาหารไม่เปลี่ยนแปลง ยกเว้นที่แตกต่างกันจัด martensitic bainitic laths ส่วนใหญ่พื้นที่ lathเรียงขนานกับทิศทางของเร็วที่สุดความร้อนปิดใช้(Fig. ของ 5a) องค์ประกอบลักษณะเพิ่มเติมของโซนอาหารต่อโครงสร้างจุลภาคเป็นจำนวนมาก globular อโลหะออกไซด์รวม ลักษณะรายละเอียดที่จะแสดงอื่น ๆ (อ้างอิง 16) รวมเหล่านี้จะถูกจัดเรียงแบบสุ่ม(Fig. 5b) เกิดจากการใช้อิเล็กตรอนกระจายอยู่หลังสร้างความประทับใจให้เหล่านี้มีรูขุมขน (Fig. 5 c)อย่างไรก็ตาม การใช้เทคนิคการสังเกตนี้ช่วยให้การดีระบุสะสม austenite เนื่องจากการเผยให้เห็นความแตกต่างภายในการเปลี่ยนแปลงในองค์ประกอบทางเคมี ยากต่อการตรวจสอบสะสม austenite ภูมิภาคในโซนอาหาร โคะบะยะชิ et al(อ้างอิงที่ 23) พบ austenite ที่สะสมจะปรับ และอยู่โครงสร้าง lath martensite แคบในเขต interlath0.2 C-1.5Mn-1.5Si เหล็กเดินทาง ในเหล็กทดสอบที่นี่ขั้นตอนนี้มีอยู่ในรูปแบบของ austenite การสะสม interlath เช่นเป็นตั้งอยู่บนขอบเขตของแต่ละเกรนแข่งรถจรวดแพคเกจ ของ martensitic bainitic laths และขอบเขตของอโลหะรวมกินซี 5)Amirthalingam et al. (Ref 14) รายงานที่อยู่ของอ่อน ferrite ที่บรรทัดฟิวชั่นในสูงอัลโก steels เป็นไปได้จากอลูมิเนียมพาร์ทิชันการ d ferrite ระหว่างsolidification ของสระว่ายน้ำเชื่อม ในเหล็กทดสอบที่นี่นี้ปรากฏการณ์ไม่สังเกต เป็นความเข้มข้นของอลูมิเนียมถูกจำกัด 0.4% แม้ว่าอัตราการระบายความร้อนสูงเศษของ austenite สะสมถูกประเมินเป็นครั้งแรกจำนวนกี่จุด อย่างไรก็ตาม นี้ต้องการมากกว่าวิจัยโดยละเอียด (อยู่ระหว่างดำเนินการ) การสังเกตนี้จะสอดคล้องกันผลที่ได้รับ โดยคน (Ref 14, 15), ที่รายงานว่า ปริมาณเศษของมั่นคงแพc เฟสในการเชื่อมยอดเงินระหว่าง 6 และ 9% ขึ้นอยู่กับในเกรดเหล็กเดิน (แนวคิด ศรีสูง หรือ อัลสูง) และประวัติความร้อนของตัวอย่าง3.6 ผล Microhardnessผลของการประเมิน microhardness ตรงดีกับผลลัพธ์ของการทดสอบ microstructural รูปที่ 6นำเสนอ microhardness อย่างรอยที่สามความร้อนวัดค่าสัญญาณ (0.037, 0.043 และ 0.048 kJ/มิลลิเมตร) ในศูนย์กลางของความหนาของแผ่น transverse บรรทัดเชื่อมตามข้อมูล การเปลี่ยนแปลงพลังงานเชิงเส้นในการ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.4 โซนร้อนได้รับผลกระทบ
ส่วนหนึ่งที่สำคัญของเขตร้อนได้รับผลกระทบ (HAZ) สอดคล้องกับ
ช่วงอุณหภูมิระหว่าง AC3 และสายฟิวชั่น.
โดยทั่วไปมีสองภูมิภาค HAZ AC3 ข้างต้น เหนือ
อุณหภูมิ AC3 เป็นปรับ grainedHAZ (FGHAZ) การเจริญเติบโตของข้าว
ในภูมิภาคนี้จะถูก จำกัด เนื่องจากอุณหภูมิค่อนข้างต่ำ
(AC3? 1200? C) ภูมิภาคอีกสอดคล้องกับเนื้อหยาบ
HAZ (CGHAZ) การเจริญเติบโตของข้าวเป็นที่สังเกตใน CGHAZ เนื่องจาก
อุณหภูมิที่สูงขึ้น (? 1,200 จุด C ละลาย).
ที่สามารถเห็นได้ในรูป 4 มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญใน
ขนาดของเมล็ดข้าวระหว่าง CGHAZ และ FGHAZ ภูมิภาค
ที่มีพรมแดนติดกับ ICHAZ เป็นลักษณะที่ละเอียด
จุลภาค martensitic-bainitic (รูป. 4a b) ขนาดของ
โปร่งใน HAZ เพิ่มขึ้นพร้อมกับระยะทางที่ลดลง
จากบรรทัดฟิวชั่นซึ่งจะขึ้นอยู่กับความร้อนที่
อุณหภูมิระหว่างการเชื่อมเหล็ก ผลที่ได้รับก่อนหน้านี้
(Ref 13) แสดงให้เห็นว่าการเพิ่มขึ้นของความร้อนจาก
การ 0.037 0.051 กิโลจูล / มมนำไปสู่การเพิ่มขึ้นอย่างค่อยเป็นค่อยไปใน HAZ
ความกว้างอยู่ในช่วง 0.32-0.45 มิลลิเมตร การใช้ SEM ช่วย
เผยให้เห็นอย่างแม่นยำมากขึ้นโปร่ง bainitic-martensitic และใน
โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่จะเปิดเผยอนุภาคขนาดเล็กและ interlath สะสม
austenite (รูป. 4c) ขาดเฟอร์ไรท์และการขาดที่เกี่ยวข้องกับ
austenite อุดมไปด้วยคาร์บอนมีความรับผิดชอบที่ไม่มีนัยสำคัญ
ส่วนของการคเฟส.
3.5 ฟิวชั่นโซน
ในการเปรียบเทียบกับ HAZ ประเภทของจุลภาคใน
เขตฟิวชั่นไม่เปลี่ยนยกเว้นที่แตกต่างกัน
จัดโปร่ง martensitic-bainitic พื้นที่ส่วนใหญ่เป็นไม้ระแนงจะถูก
จัดให้อยู่ในแนวขนานกับทิศทางของความร้อนที่เร็วที่สุดใช้เวลาปิด
(รูป. 5a) องค์ประกอบลักษณะเพิ่มเติมโซนฟิวชั่น
จุลภาคเป็นจำนวนมากเป็นรูปทรงกลมออกไซด์ที่ไม่ใช่โลหะ
รวมลักษณะรายละเอียดที่จะนำเสนอ
ในที่อื่น (Ref 16) รวมเหล่านี้จะถูกจัดเรียงแบบสุ่ม
(รูป. 5b) ผลจากการใช้อิเล็กตรอนกลับกระจัดกระจายสร้าง
ความประทับใจที่รวมเหล่านี้มีรูขุมขน (รูป. 5c).
อย่างไรก็ตามการใช้เทคนิคการสังเกตนี้จะช่วยให้ดีขึ้น
ระบุ austenite เก็บไว้เนื่องจากความคมชัดในท้องถิ่นเผยให้เห็น
การเปลี่ยนแปลงในองค์ประกอบทางเคมี มันเป็นเรื่องยากที่จะตรวจสอบ
การเก็บรักษาไว้ austenite ภูมิภาคในเขตฟิวชั่น โคบายาชิ et al.
(Ref 23) แสดงให้เห็นว่าสะสม austenite ดีและตั้งอยู่บน
ขอบเขตของ interlath martensite แคบโครงสร้างไม้ระแนงใน
0.2C-1.5 ล้าน-1.5Si TRIP เหล็ก ในเหล็กที่ผ่านการทดสอบที่นี่ขั้นตอนนี้
มีอยู่ในรูปแบบของ interlath สะสม austenite เช่นเดียวกับ
เมล็ดบล็อกที่ดีที่ตั้งอยู่บนรอยต่อของแต่ละ
แพคเกจของโปร่ง martensitic-bainitic และขอบเขตของ
การรวมที่ไม่ใช่โลหะ (รูป. 5c).
Amirthalingam et al, (Ref 14) รายงานว่าการปรากฏตัวของ
เฟอร์ไรต์ที่เส้นนุ่มฟิวชั่นในอัลเหล็กสูง TRIP เป็นไปได้ที่
เป็นผลจากการแบ่งพาร์ทิชันอลูมิเนียม d-เฟอร์ไรต์ในระหว่างการ
แข็งตัวของสระว่ายน้ำการเชื่อม ในเหล็กที่ผ่านการทดสอบที่นี่
ปรากฏการณ์ก็ไม่เห็นเป็นความเข้มข้นของ
อลูมิเนียม จำกัด 0.4% ทั้งๆที่มีอัตราการระบายความร้อนที่สูง
ส่วนของ austenite ไว้ที่ได้รับการประเมินในขั้นต้นเป็น
จำนวนเงินที่ไม่กี่เปอร์เซ็นต์ แต่นี้ต้องมี
รายละเอียดการวิจัย (in progress) ข้อสังเกตนี้มีความสอดคล้อง
กับผลที่ได้รับจากผู้เขียนอื่น ๆ (Ref 14, 15) ที่
รายงานว่าส่วนปริมาณของความร้อนที่มีเสถียรภาพ
คเฟสในการเชื่อมจำนวนระหว่างวันที่ 6 และ 9% ขึ้นอยู่
กับเกรดเหล็ก TRIP สูง (มีศรี หรือแนวคิดอัลสูง) และ
ประวัติความร้อนของตัวอย่าง.
3.6 ความแข็งผลการ
ผลการวัดความแข็งสอดคล้อง
กับผลของการทดสอบจุลภาค รูปที่ 6
ที่มีการจัดความแข็งของกลุ่มตัวอย่างที่สามรอยความร้อน
ค่าอินพุท (0.037, 0.043 และ 0.048 กิโลจูล / mm) วัดที่
เป็นศูนย์กลางของความหนาของแผ่นขวางกับสายเชื่อม.
ตามข้อมูลการเปลี่ยนแปลงพลังงานเชิงเส้น ใน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.4 กระทบความร้อนโซน
ส่วนหนึ่งที่สำคัญของความร้อนที่ได้รับผลกระทบโซน ( Haz ) สอดคล้องกับช่วงอุณหภูมิระหว่าง AC3

และฟิวชั่นบรรทัด โดยทั่วไปมีสอง Haz ภูมิภาคเหนือ AC3 . ข้างบน
AC3 อุณหภูมิเป็น grainedhaz ก็ได้ ( fghaz ) การเจริญเติบโตของเมล็ดข้าว
ในภูมิภาคนี้ค่อนข้างจำกัด เนื่องจากการลดอุณหภูมิ
( AC3  1200  C ) สอดคล้องกับภูมิภาคอื่นที่มีเนื้อหยาบ
บริเวณกระทบร้อน ( cghaz ) การเติบโตของเกรนเป็นที่สังเกตใน cghaz เนื่องจากอุณหภูมิสูง ( 

 c-melting 1200 จุด ) ดังจะเห็นได้ในรูปที่ 4 มีความแตกต่างระหว่าง cghaz
ขนาดเกรน และ fghaz . ภูมิภาค
ที่มีพรมแดนติดกับ ichaz เป็นลักษณะโดยละเอียดยิ่ง
bainitic โครงสร้างมาร์เทนซิติก ( รูปที่ 4 , B ) ขนาดของ
ระแนงในบริเวณกระทบร้อนเพิ่มพร้อมกับลดระยะห่าง
จากฟิวชั่นบรรทัดซึ่งจะขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของความร้อน
เหล็กระหว่างเชื่อม ผลลัพธ์ที่ได้ก่อนหน้านี้
( อ้างอิงที่ 13 ) พบว่ามีการเพิ่มความร้อนใส่จาก
0.037 ถึง 0.051 kJ / mm LED จะค่อยๆเพิ่มขึ้นในบริเวณกระทบร้อน
ความกว้างในช่วงตั้งแต่ 0.32 ถึง 0.45 มม. การใช้ SEM จะช่วยให้
เปิดเผยมากขึ้นแน่นอน bainitic มาร์เทนซิติคระแนงและใน
โดยเฉพาะการเปิดเผยอนุภาคขนาดเล็กและ interlath เก็บไว้
austenite ( ภาพที่ 4C ) การขาดของเฟอร์ไรท์และที่เกี่ยวข้องขาด
austenite อุดมด้วยคาร์บอนจะรับผิดชอบในส่วนของ c-phase ไม่สำคัญ
.
3
ฟิวชั่นโซนในการเปรียบเทียบกับ Haz , ประเภทของโครงสร้างจุลภาคใน
ฟิวชั่นโซนไม่ได้เปลี่ยนยกเว้นสำหรับการจัดเรียงที่แตกต่างกันของมาร์เทนซิติก
bainitic ระแนง . ส่วนใหญ่จะจัดในพื้นที่ไม้ระแนง
ขนานกับทิศทางของความร้อนที่เร็วที่สุดออกเอา
( รูปที่ 43 ) องค์ประกอบเพิ่มเติมลักษณะของฟิวชั่นโซน
โครงสร้างจุลภาคเป็นจํานวนมาก , เป็นรูปทรงกลมที่ไม่ใช่โลหะออกไซด์
รวม ลักษณะของรายละเอียดที่นำเสนอ
ที่อื่น ( 16 อ้างอิง )สารเหล่านี้จะจัดเรียงแบบสุ่ม
( มะเดื่อ 5B ) ผลของการใช้กลับกระจายอิเล็กตรอนสร้าง
ความประทับใจที่รวมเหล่านี้มีรู ( รูปที่ 5 ) .
แต่ใช้เทคนิคการสังเกตนี้ช่วยดีกว่า
ระบุไว้ austenite เนื่องจากความคมชัด เผยการเปลี่ยนแปลงท้องถิ่น
ในองค์ประกอบทางเคมี มันเป็นเรื่องยากที่จะตรวจสอบ
เก็บไว้ austenite ภูมิภาคในส่วนของโซนโคบายาชิ et al .
( 23 อ้างอิง ) พบว่ายังคง austenite ดีและอยู่ในขอบเขตแคบ ๆ
interlath ของมาร์เทนไซต์ ระแนงเหล็กโครงสร้างใน
0.2c-1.5mn-1.5si การเดินทาง ในเหล็กทดสอบที่นี่ ขั้นตอนนี้
เป็นปัจจุบันในรูปแบบของ interlath เก็บไว้ austenite เช่นเดียวกับ
ดี blocky ธัญพืชตั้งอยู่บนเขตแดนของแต่ละคน
แพคเกจของมาร์เทนซิติก bainitic ระแนงและขอบเขตของ
ยิ่งใหญ่ไพศาลจำกัด ( รูปที่ 5 )
amirthalingam et al . ( 14 Ref ) รายงานว่า การปรากฏตัวของ
นุ่ม ferrite ที่ฟิวชั่นบรรทัดใน Al สูงการเดินทางเหล็กกล้าเป็นไปได้
เป็นผลของอลูมิเนียมแบ่งพาร์ติชันเพื่อ d-ferrite ในระหว่าง
การแข็งตัวของเชื่อมสระ ในเหล็กทดสอบที่นี่ไม่ได้สังเกตปรากฏการณ์นี้

เป็นสมาธิอลูมิเนียม ( 0.4 % แม้ว่าอัตราการระบายความร้อนสูง
สัดส่วนสะสม austenite คือการประเมินเบื้องต้นเป็น
จำนวนเปอร์เซ็นต์เพียงไม่กี่จุด อย่างไรก็ตาม นี้ต้องมากขึ้น
งานวิจัยรายละเอียด ( ในความคืบหน้า ) การสังเกตนี้สอดคล้องกับผลที่ได้ โดยผู้เขียนคนอื่น ๆ
( Ref 14 , 15 ) ,
รายงานว่าปริมาณของแชมั่นคง
c-phase ยอดเงินในการเชื่อมระหว่าง 6 และ 9 % ขึ้นอยู่กับ
เที่ยวเกรดเหล็ก ( ศรีสูงหรือสูงอัลแนวคิด ) และ
ความร้อนประวัติของกลุ่มตัวอย่าง ผล 3.6

ผลความแข็งความแข็งวัดสอดคล้อง
กับผลการทดสอบโครงสร้างจุลภาค . รูปที่ 6
แสดงความแข็งของตัวอย่างที่ 3 เชื่อมความร้อน
ค่าเข้า ( 0.037 , 0.043 และ 0048 kJ / mm ) วัดที่
ศูนย์ของแผ่นความหนาขวางเพื่อเชื่อมสาย .
ตามข้อมูล การเปลี่ยนแปลงของพลังงานเชิงเส้นใน