BS 5950, EC3 and AS 4100 do not hav

BS 5950, EC3 and AS 4100 do not have a Q factor equation of the type
given by the Eqs. (3a)–(3c) and (6a)–(6c), but all use an effectivewidth
equation for both unstiffened and stiffened plates. Fig. 9 compares several
available test results with various design standards [5,9–11] based
on the normalized effective width ratio (be/b), where be is the effective
width of the plate per BS 5950, EC3 and AS4100. Note that the normalized
effective width ratio (be/b) in Fig. 9 is identical to the normalized
buckling stress ratio (Fcr/Fy) in Table 4. Previous test results reported
in Fig. 9 also used high-strength steels of a strength grade similar to
that of HSA800 [1,12,13]. As can be observed in Fig. 9, the nominal
strength levels specified by some representative codes are quite different
in some cases and many of previous test data show unconservative
results compared to the 2010 AISC Specification or EC3. Unfortunately,
our experimental program was not able to include box specimens
with slender elements because of the limit of the UTM loading capacity.
Further investigation is needed in this regard.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

BS 5950, EC3 และ AS 4100 ไม่มีสมการเป็นตัว Q ชนิด
Eqs ที่กำหนด (3a)–(3c) และ (6a)–(6c) แต่ทั้งหมดใช้การ effectivewidth
สมการทั้ง unstiffened และ stiffened แผ่น Fig. 9 เปรียบเทียบหลาย
ผลการทดสอบใช้กับต่าง ๆ ออกแบบมาตรฐาน [5,9 – 11] ตาม
ในอัตราส่วนความกว้างมาตรฐานที่มีประสิทธิภาพ (สามารถ / b), ที่จะเป็นมีประสิทธิภาพ
ความกว้างของแผ่นต่อ BS 5950 EC3 และ AS4100 หมายเหตุว่า ที่มาตรฐาน
อัตราส่วนความกว้างที่มีประสิทธิภาพ (ได้ / b) ใน Fig. 9 จะเหมือนกับแบบมาตรฐาน
buckling อัตราความเครียด (ไตร Fcr) ในตาราง 4 ผลการทดสอบก่อนหน้านี้รายงาน
Fig. 9 ยังใช้ steels แข็งแรงสูงเกรดแข็งแรงคล้ายกับ
ที่ HSA800 [1,12,13] สามารถสังเกตได้ใน Fig. 9 ว่ายอม
ระดับความแรงที่ระบุ โดยรหัสตัวแทนบางค่อนข้างแตกต่าง
ในบางกรณีและหลายข้อมูลทดสอบก่อนหน้านี้แสดง unconservative
ผลเปรียบเทียบกับ 2010 กำหนด AISC หรือ EC3 อับ,
โปรแกรมทดลองของเราไม่สามารถที่จะรวมไว้เป็นตัวอย่างกล่อง
มีองค์ประกอบที่สเลนเดอร์เนื่องจากข้อจำกัดของ UTM โหลดกำลังการผลิตอยู่
สอบสวนต่อเป็นสิ่งจำเป็นในการนี้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

5950 ec3 BS , และเป็น 4100 ไม่มี Q ตัวประกอบของประเภท
ที่ได้รับจาก EQS . ( 3A ) และ ( 3 ) และ ( 6 ) และ ( 6 ) , แต่ทั้งหมดที่ใช้ effectivewidth
สมการทั้ง unstiffened แข็งตึงและจาน รูปที่ 9 เปรียบเทียบผลการทดสอบกับมาตรฐานหลาย
งานออกแบบต่าง ๆ [ 5,9 – 11 ] ตามค่าอัตราส่วนประสิทธิภาพ
ในความกว้าง ( / B ) ซึ่งจะเป็นค่าความกว้างประสิทธิผล
ของจานต่อ 5950 BS ,และ ec3 as4100 . ทราบว่าค่า
ความกว้างมีประสิทธิภาพ ( / b ) ในรูปที่ 9 จะเหมือนกันค่า
โก่งอัตราส่วนความเครียด ( FCR / fr ) ในตารางที่ 4 ผลการทดสอบก่อนหน้านี้รายงาน
ในรูปที่ 9 ยังใช้เหล็กเกรดสูงของความแข็งแรงของ hsa800 คล้ายกัน

[ 1,12,13 ] ที่สามารถสังเกตได้ในรูปที่ 9 ระบุ
พลังระดับที่ระบุ โดยมีรหัสตัวแทนจะค่อนข้างแตกต่าง
ในบางกรณีและหลายข้อมูลที่ทดสอบก่อนหน้านี้ แสดง unconservative
ผลเมื่อเทียบกับ 2010 AISC เพาะหรือ ec3 . แต่น่าเสียดายที่
โปรแกรมทดลองของเราไม่สามารถที่จะรวมถึงตัวอย่างกล่อง
กับองค์ประกอบของเรียว เพราะขีดจำกัดของ UTM โหลดความจุ .
การสอบสวนเพิ่ม ในเรื่องนี้