Figure 6 summarizes the result of a

Figure 6 summarizes the result of analyzing samples of corrosion product removed from the bottom surface of the pipe using x-ray diffraction.
The observed diffraction pattern is compared with standard patterns of FeCl3, FeCl2, Fe2O3, and
FeO(OH).
An example illustrating the result of analyzing the corrosion product by energy dispersive x-ray spectroscopy in a scanning electron microscope is shown in Fig. 7.
Combining the above results could lead to the conclusion that the corrosion product consisted of mixed iron chlorides and oxides indicating that the pipe was subjected to corrosion attack by chloride ions in defective regions of the insulating coating. However, the problem was further compounded by intergranular cracking suggesting that the pipe was subjected to both pitting corrosion and stress corrosion cracking.
It is known that stress corrosion cracking of austenitic stainless steels is initiated at the grain boundaries (Ref 1). As pointed out earlier, this behavior could be related to localized deformation alongside grain boundaries.
In this regard, examination of the deformation substructure in the vicinity of the perforation by transmission electron microscopy revealed features typical of a material with low
stacking fault energy as described below.
Bright-field TEM images illustrating characteristic deformation substructures in various regions in the vicinity of the perforation are shown in Fig. 8a.
A common feature was the observation of slip lines (traces of {111} slip planes) with
dislocations mostly confined to their original slip planes as shown in Fig. 8a.
This reflects a lower tendency for cross-slip associated with low stacking fault energy. At higher magnifications, extended nodes resulting from the intersection of three partial dislocations of the type 1/6Æ112æ were observed as shown in the example of Fig. 8b.
These observations are indicative of a material with high strain hardening rate, which is
expected in many austenitic stainless steels.
Detailed microstructural characterization down to the scale of transmission electron microscopy showed no evidence for sensitization particularly the presence of carbide precipitates at grain boundaries.
Therefore, it is possible that as a result of high strain hardening rate, the grain boundaries became weaker than the matrix leading to localized intergranular separation in the
presence of chloride ions.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รูปที่ 6 สรุปผลการวิเคราะห์ตัวอย่างของผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนที่ออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อที่ใช้เอกซเรย์การเลี้ยวเบน รูปแบบการเลี้ยวเบนที่สังเกตเปรียบเทียบกับรูปแบบมาตรฐานของ FeCl3, FeCl2, Fe2O3 และFeO(OH) ตัวอย่างที่แสดงผลการวิเคราะห์ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนโดยพลังงานเอกซเรย์ dispersive กในกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนการสแกนจะแสดงใน Fig. 7 รวมผลข้างต้นอาจทำให้ข้อสรุปว่า ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนประกอบด้วยเหล็กผสมคลอไรด์และออกไซด์ที่บ่งชี้ว่า ท่ออยู่ภายใต้การโจมตีกัดกร่อน โดยประจุคลอไรด์ในแคว้นเคลือบฉนวนชำรุด อย่างไรก็ตาม ปัญหาถูกต่อเพิ่ม โดยถอด intergranular แนะนำว่า ท่อถูกยัดเยียดการกัดกร่อนของ pitting และกัดกร่อนความเครียดที่แตก เป็นที่รู้จักกันว่า เครียดถอดทนต่อการกัดกร่อนของสนิม austenitic steels เป็นเริ่มต้นที่ขอบเม็ด (Ref 1) ที่ชี้ให้เห็นก่อนหน้านี้ นี้อาจเกี่ยวข้องกับแมพท้องถิ่นควบคู่ไปกับข้าวขอบในการนี้ สอบ substructure แมพดี perforation โดยส่งผ่านอิเล็กตรอน microscopy เปิดเผยคุณลักษณะทั่วไปของวัสดุกับต่ำซ้อนพลังงานข้อบกพร่องตามที่อธิบายไว้ด้านล่างไบรท์ฟิลด์ยการภาพแสดงลักษณะแมพ substructures ในภูมิภาคต่าง ๆ อีก perforation ที่แสดงใน Fig. 8a คุณลักษณะทั่วไปเก็บข้อมูลของบรรทัดการจัดส่ง (ร่องรอยของเครื่องบินจัดส่ง {111}) ด้วยส่วนใหญ่จำกัดการบินการจัดส่งต้นฉบับตามที่แสดงใน Fig. 8a dislocations นี้สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มที่ต่ำกว่าการขนส่งเกี่ยวข้องกับพลังงานบกพร่องซ้อนต่ำ ที่สูงกว่าอัตราการขยาย ขยายโหนเกิดจากจุดตัดของ dislocations สามบางส่วนของชนิด 1/6Æ112æ ได้สังเกตดังที่แสดงในตัวอย่างของ Fig. 8b สังเกตเหล่านี้เป็นตัวชี้ให้เห็นวัสดุด้วยต้องใช้สูงแข็งอัตรา ซึ่งเป็นคาดว่าในหลาย steels สแตนเลส austenitic รายละเอียด microstructural จำแนกลงมาตราส่วนของการส่งผ่านอิเล็กตรอน microscopy พบไม่หลักฐานสำหรับ sensitization โดยเฉพาะสถานะของ precipitates คาร์ไบด์ที่ขอบเม็ด จึง มันเป็นไปได้ว่า เป็นผลของสูงต้องใช้เข้มงวดกว่าอัตรา ขอบเม็ดกลายเป็นต่ำกว่านำไปแยก intergranular ถิ่นในเมตริกซ์สถานะของประจุคลอไรด์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

รูปที่ 6 สรุปผลจากการวิเคราะห์ตัวอย่างของผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อโดยใช้เลนส์เอ็กซ์เรย์.
รูปแบบการเลี้ยวเบนสังเกตเปรียบเทียบกับรูปแบบมาตรฐานของการ FeCl3, FeCl2, Fe2O3 และ
FeO (OH).
ตัวอย่างที่แสดง ผลของการวิเคราะห์ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนด้วยพลังงานกระจายสเปกโทรสโกเอ็กซ์เรย์ในกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนสแกนจะแสดงในรูป 7.
การรวมผลการดังกล่าวข้างต้นอาจนำไปสู่ข้อสรุปที่ว่าผลิตภัณฑ์กัดกร่อนประกอบด้วยคลอไรด์เหล็กออกไซด์ผสมและแสดงให้เห็นว่าท่อได้ภายใต้การโจมตีการกัดกร่อนจากคลอไรด์ไอออนในภูมิภาคที่มีข้อบกพร่องของการเคลือบฉนวน อย่างไรก็ตามปัญหาที่เกิดขึ้นได้รับการประกอบขึ้นโดยการแตกขอบเกรนบอกว่าท่อยู่ทั้งการกัดกร่อนและการกัดกร่อนบ่อแตกความเครียด.
เป็นที่รู้จักกันว่าแตกกัดกร่อนความเครียดจากสเตนเลสเหล็กจะเริ่มที่ข้าวเขตแดน (Ref 1) เป็นแหลมออกก่อนหน้านี้พฤติกรรมนี้อาจจะเกี่ยวข้องกับความผิดปกติที่มีการแปลข้างข้าวเขตแดน.
ในเรื่องนี้การตรวจสอบโครงสร้างความผิดปกติในบริเวณใกล้เคียงของการเจาะโดยกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนที่เปิดเผยคุณสมบัติทั่วไปของวัสดุที่มีต่ำพลังงานความผิดซ้อนตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง
.
สดใสสนาม TEM ภาพที่แสดงความผิดปกติลักษณะ substructures ในภูมิภาคต่างๆในบริเวณใกล้เคียงถึงขั้นที่มีการแสดงในรูป 8a.
คุณลักษณะที่พบบ่อยคือการสังเกตของเส้นใบ (ร่องรอยของ {111} เครื่องบินลื่น)
ที่มีผลกระทบส่วนใหญ่จะถูกคุมขังเครื่องบินใบเดิมของพวกเขาดังแสดงในรูป 8a.
นี้สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มที่ต่ำกว่าสำหรับใบข้ามที่เกี่ยวข้องกับความผิดซ้อนพลังงานต่ำ ที่กำลังขยายที่สูงขึ้นส่งผลให้การขยายโหนดจากสี่แยกสามผลกระทบบางส่วนของประเภท 1 / 6Æ112æถูกตั้งข้อสังเกตดังแสดงในตัวอย่างของรูป 8b.
ข้อสังเกตเหล่านี้แสดงให้เห็นถึงวัสดุที่มีอัตราการแข็งความเครียดสูงซึ่งเป็นที่คาดว่าในเหล็กสแตนเลสเตนจำนวนมาก. ลักษณะจุลภาคละเอียดลงไปขนาดของกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแสดงให้เห็นว่าไม่มีหลักฐานสำหรับอาการแพ้โดยเฉพาะอย่างยิ่งการปรากฏตัวของคาร์ไบด์ที่ตกตะกอนข้าวเขตแดนดังนั้นจึงเป็นไปได้ว่าเป็นผลมาจากอัตราการแข็งความเครียดสูงข้าวเขตแดนกลายเป็นอ่อนแอกว่าเมทริกซ์ที่นำไปสู่การแยกขอบเกรนภาษาท้องถิ่นในการปรากฏตัวของคลอไรด์ไอออน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

รูปที่ 6 สรุป ผลที่ได้จากการวิเคราะห์ตัวอย่างของการกัดกร่อน ผลิตภัณฑ์ออกจากพื้นผิวด้านล่างของท่อที่ใช้รังสีเอกซ์การเลี้ยวเบน
และรูปแบบการเลี้ยวเบนเมื่อเปรียบเทียบกับมาตรฐานของ fecl2 FeCl3 , รูปแบบ , Fe2O3 และ
เฟโอ ( โอ้ )
ตัวอย่างที่แสดงให้เห็นถึงผลที่ได้จากการวิเคราะห์ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนโดยพลังงานกระจายตัวเอกซ์เรย์ในกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอน คือ แสดงในรูปที่ 7
รวมผลข้างต้นอาจนำไปสู่ข้อสรุปว่า ผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนของเหล็กออกไซด์ผสมคลอไรด์ ) และระบุว่าท่อภายใต้การโจมตีโดยการกัดกร่อนในภูมิภาคของฉนวนชุบไอออน อย่างไรก็ตามปัญหาเพิ่มเติม ประกอบกับตามขอบเกรนแตกบอกว่าท่อภายใต้ทั้งสองเกิดการกัดกร่อนและการกัดกร่อนความเครียดแตก
มันเป็นที่รู้จักกันว่าการกัดกร่อนความเครียดแตกของสเตนเลสเหล็กเริ่มที่ข้าวเขตแดน ( อ้างอิงที่ 1 ) เป็นแหลมออกก่อน พฤติกรรมนี้อาจจะเกี่ยวข้องกับการขอบเขตถิ่นข้างเม็ด .
ทั้งนี้ การตรวจสอบของการเสียรูปของบริเวณรั่ว โดยส่งกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนเผยคุณสมบัติโดยทั่วไปของวัสดุที่มีพลังงานต่ำ
ซ้อนผิดตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง ภาพที่แสดงลักษณะ
พื้นที่สว่างเต็มรูป substructures ในภูมิภาคต่าง ๆในบริเวณใกล้เคียงของการรั่วจะแสดงในรูป
เอคุณลักษณะทั่วไปเป็นแบบเส้นใบ ( ร่องรอยของ { 111 } จัดส่งเครื่องบิน ) กับ
หลุดไปส่วนใหญ่คับเครื่องบินใบเดิม ดังแสดงในรูปที่ 8A .
นี้สะท้อนให้เห็นถึงแนวโน้มลดลงสำหรับข้ามสลิปที่เกี่ยวข้องกับต่ำซ้อนของพลังงาน ที่ magnifications สูงกว่าขยายโหนดที่เป็นผลจากสี่แยกสามหลุดไปบางส่วนของประเภท 1 / 6 กู้ 112 æพบตามที่แสดงในตัวอย่างของรูปที่ 8B .
ข้อสังเกตเหล่านี้จะแสดงให้เห็นถึงวัสดุที่มีความเครียดสูง ชุบแข็งเท่ากัน ซึ่งคาดว่าในเหล็กกล้าไร้สนิมออสเทนนิติคมากมาย
.
รายละเอียดโครงสร้างจุลภาคสมบัติลงถึงระดับของการส่งกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนพบว่าไม่มีหลักฐานที่พบโดยเฉพาะสถานะของตะกอนคาร์ไบด์ที่ขอบเกรน
ดังนั้น เป็นไปได้ว่าผลของความเครียดสูง ชุบแข็ง ซึ่งรอยเม็ดกลายเป็นที่อ่อนแอกว่า เดอะ เมทริกซ์ นำไปสู่การแยกใน
( ถิ่นการปรากฏตัวของคลอไรด์อิออน