3.2.1. Denitrification reactorsConv

3.2.1. Denitrification reactors
Conventional RASs are operated at variable water refreshment rates (0.1–1 m 3 /kg feed). For instance in RAS producing European eel, refreshment rates are about 200–300 L/kg feed (Eding and
Kamstra, 2002; Martins et al., 2009b). In these systems, solids are removed by sedimentation or sieving, oxygen is added by aeration or oxygenation, carbon dioxide is removed by degassing and
ammonia is mostly converted into nitrate (NO3) through nitrification in aerobic biological filters. In a conventional RAS the maximum allowed concentration of NO3steers the external water exchange rate (e.g.Schuster and Stelz, 1998). High nitrate concentrations can be counteracted by denitrification (Rijn and Rivera, 1990; Barak, 1998; Rijn and Barak, 1998; van Rijn et al., 2006). Denitrification reactors applied to RAS have different designs (reviewed in van Rijn et al., 2006). One of the designs that have been used successfully in pilot scale recirculating systems is the upflow sludge blanket denitrification reactor (USBR,Fig. 2,Martins et al., 2009a,b). This reactor is a cylindric anoxic (no free dissolved oxygen; NOx present) reactor fed with dissolved and particulate faecal organic waste, bacterial flocs and inorganic compounds trapped by the solids removal unit. The waste flow enters the reactor at the bottom
centre. The up flow velocity in the reactor is designed to be smaller than the settling velocity of the major fraction of the particulate waste in order to create a sludge bed at the bottom. In the sludge bed the faecal particulate waste is digested by the denitrifying bacteria.
As an example, since 2005, a denitrification reactor using internal carbon source, was integrated into a conventional RAS (Fig. 2) in The Netherlands. In a 600 MT/year Nile tilapiaOreochromis niloticusRAS farm the water exchange rate was as low as 30 L/kg feed,
corresponding to 99% recirculation (Martins et al., 2009b). Compared to a conventional RAS, this latest generation RAS thus reduces water consumption, and NO3 and organic matter discharge. The costs for installation and operation of the denitrification reactor are outweighed by the reduction in costs for discharge to the local sewer, groundwater permits restricting groundwater extraction at one production location and the increasing energy costs for heating
groundwater to 28◦C(Martins et al., 2009b). Considering the nutrient balance before and after on-farm implementation of denitrification on an hypothetical 100 MT/year tilapia farm (Eding et al., 2009), performance of a 100 MT/year tilapia RAS with and without denitrification was compared for the sustainability parameters nutrient utilization efficiency (%), resource use and waste discharge per kg fish produced (Table 4). It can be seen that the RAS with denitrification has substantially lower requirements for heat, water and bicarbonate. Although the RAS
with denitrification has somewhat higher requirements for electricity, oxygen and labour (and investments), the actual production costs per kg harvested fish are approximately 10% lower than for the conventional RAS. Waste discharge is reduced by integration

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2.1 เครื่องปฏิกรณ์ Denitrification
ธรรมดา Rass จะดำเนินการในอัตราที่ดื่มน้ำตัวแปร (0.1-1 ม. 3 / กก. อาหารสัตว์) ยกตัวอย่างเช่นในการผลิตปลาไหล RAS ยุโรปอัตราการดื่มประมาณ 200-300 ลิตร / กก. ฟีด (Eding และ
Kamstra., 2002; et al, มาร์ติน, 2009b) ในระบบเหล่านี้ของแข็งจะถูกลบออกโดยการตกตะกอนหรือ sieving ออกซิเจนถูกเพิ่มโดยการเติมอากาศหรือออกซิเจนคาร์บอนไดออกไซด์จะถูกลบออกโดย degassing
และแอมโมเนียจะถูกแปลงเป็นส่วนใหญ่เข้ามาในไนเตรต(NO3) ผ่านไนตริฟิเคในตัวกรองชีวภาพแอโรบิก ใน RAS ธรรมดาความเข้มข้นสูงสุดที่อนุญาตของ NO3steers อัตราแลกเปลี่ยนน้ำภายนอก (egSchuster และ Stelz, 1998) ความเข้มข้นของไนเตรตสูงสามารถล่วงรู้โดย denitrification (Rijn และริเวร่า, 1990; บาราค 1998; Rijn และบาราค 1998;. รถตู้ Rijn et al, 2006) เครื่องปฏิกรณ์ Denitrification นำไปใช้กับ RAS มีการออกแบบที่แตกต่างกัน (การตรวจสอบในรถตู้ Rijn et al., 2006) หนึ่งของการออกแบบที่ได้รับการใช้ในระบบน้ำหมุนเวียนขนาดนักบินเป็นตะกอนไหลผ้าห่ม denitrification เครื่องปฏิกรณ์ (USBR, รูป. 2, มาร์ติน et al., 2009a, ข) เครื่องปฏิกรณ์นี้เป็นซิกลูกสูบ (ไม่มีออกซิเจนละลายฟรี NOx ปัจจุบัน) เครื่องปฏิกรณ์ที่เลี้ยงด้วยละลายและอนุภาคขยะอินทรีย์อุจจาระ, แบคทีเรียกลุ่มแบคทีเรียและสารอนินทรีติดอยู่ตามหน่วยกำจัดของแข็ง
เสียไหลเข้าสู่เครื่องปฏิกรณ์ที่ด้านล่างศูนย์ ความเร็วไหลขึ้นมาในเครื่องปฏิกรณ์ถูกออกแบบมาให้มีขนาดเล็กกว่าความเร็วตกตะกอนของส่วนที่สำคัญของการเสียอนุภาคเพื่อสร้างเตียงตะกอนที่ด้านล่าง ในเตียงกากตะกอนของเสียอนุภาคอุจจาระจะถูกย่อยโดยแบคทีเรีย Denitrifying.
ตัวอย่างเช่นตั้งแต่ปี 2005 เครื่องปฏิกรณ์เซลเซียสโดยใช้แหล่งคาร์บอนภายในได้รับการรวมอยู่ในการชุมนุม RAS (รูปที่. 2) ในประเทศเนเธอร์แลนด์ ใน 600 ตัน / ปีไนล์ tilapiaOreochromis niloticusRAS ฟาร์มอัตราแลกเปลี่ยนน้ำที่ต่ำเป็น 30 L /
ฟีดกิโลกรัมสอดคล้องกับการหมุนเวียน99% (มาร์ติน et al., 2009b) เมื่อเทียบกับการชุมนุม RAS นี้ RAS รุ่นล่าสุดจึงช่วยลดการใช้น้ำและ NO3 และการปล่อยสารอินทรีย์ ค่าใช้จ่ายสำหรับการติดตั้งและการทำงานของเครื่องปฏิกรณ์จะ denitrification นิเวศโดยการลดลงของค่าใช้จ่ายสำหรับการปล่อยลงท่อท้องถิ่นอนุญาตให้น้ำใต้ดิน จำกัด
การสกัดน้ำบาดาลในสถานที่หนึ่งการผลิตและต้นทุนพลังงานที่เพิ่มขึ้นเพื่อให้ความร้อนน้ำบาดาลเพื่อ28◦C (มาร์ตินและอัล , 2009b) เมื่อพิจารณาถึงความสมดุลของสารอาหารก่อนและหลังการดำเนินงานในฟาร์มของ denitrification บนสมมุติ 100 ตัน / ปีฟาร์มปลานิล (Eding et al., 2009), ประสิทธิภาพการทำงานของ 100 ตัน / ปี RAS ปลานิลที่มีและไม่มีเซลเซียสเมื่อเทียบสำหรับพารามิเตอร์การพัฒนาอย่างยั่งยืน ประสิทธิภาพการใช้สารอาหาร (%) การใช้ทรัพยากรและการปล่อยของเสียต่อปลากิโลกรัมผลิต (ตารางที่ 4) จะเห็นได้ว่า RAS กับ denitrification มีความต้องการอย่างมากสำหรับความร้อนที่ต่ำกว่าน้ำและไบคาร์บอเนต แม้ว่า RAS
กับ denitrification ค่อนข้างมีความต้องการสูงสำหรับการผลิตไฟฟ้าออกซิเจนและแรงงาน (และการลงทุน) ซึ่งเป็นค่าใช้จ่ายในการผลิตจริงต่อกิโลกรัมปลาเก็บเกี่ยวประมาณ 10% ต่ำกว่าสำหรับ RAS ธรรมดา การปล่อยของเสียจะลดลงโดยบูรณาการ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ดำเนินงาน . เครื่องปฏิกรณ์แบบน้ำ
ดำเนินการที่อัตราเครื่องดื่มน้ำราสตัวแปร ( 0.1 – 1 ม. 3 / กิโลกรัมอาหาร ) ตัวอย่างเพื่อการผลิตปลาไหลยุโรป อัตรา ซึ่งมีประมาณ 200 – 300 ลิตร / กิโลกรัมอาหาร ( eding และ
kamstra , 2002 ; มาร์ติน et al . , 2009b ) ในระบบเหล่านี้ ของแข็งจะถูกลบออกโดยการตกตะกอนหรือตะแกรง ออกซิเจนจะถูกเพิ่มโดยการเติมอากาศหรือออกซิเจนคาร์บอนไดออกไซด์จะถูกเอาออกโดย degassing และ
แอมโมเนียเป็นส่วนใหญ่แปลงเป็นไนเตรท ( 3 ) ผ่านไนตริฟิเคชั่นในแอโรบิกแท้ๆ ตัวกรอง ในแบบราสสูงสุดที่อนุญาต no3steers ความเข้มข้นของน้ำภายนอกที่อัตราแลกเปลี่ยน ( e.g.schuster และ stelz , 1998 ) ปริมาณไนเตรทสูงสามารถต่อต้านและโดยดีไนตริฟิเคชัน ( แรยน์ Rivera , 1990 ; Barak , 1998 ; แรยน์ และบาราค1998 ; ฟาน แรยน์ et al . , 2006 ) เครื่องปฏิกรณ์น้ำใช้กับราสมีการออกแบบที่แตกต่างกัน ( ดูใน ฟาน แรยน์ et al . , 2006 ) หนึ่งในการออกแบบที่ได้รับการใช้ประสบความสำเร็จในระดับนำร่องระบบหมุนเวียนตะกอนน้ำไหลคลุมเครื่องปฏิกรณ์ ( usbr รูปที่ 2 , มาร์ตินส์ , et al . , 2009a , B ) มันเป็น cylindric ซิก ( ไม่ฟรีค่าออกซิเจนละลายน้ำ ;ปัจจุบัน NOx ) เครื่องปฏิกรณ์ที่ได้รับละลายและฝุ่นละอองในขยะอินทรีย์ และอนินทรีย์สารประกอบแบคทีเรีย , เม็ดติดอยู่ โดยการบำบัดของแข็งหน่วย ของเสียที่ไหลเข้าไปในเครื่องปฏิกรณ์ในศูนย์ด้านล่าง

ขึ้นความเร็วการไหลในเครื่องปฏิกรณ์ถูกออกแบบมาให้มีขนาดเล็กกว่าความเร็วในการตกตะกอนของส่วนหลักของอนุภาคของเสียเพื่อสร้างตะกอนที่นอนอยู่ด้านล่างในกากตะกอนของเสียฝุ่นละอองในเตียงจะถูกย่อยโดยแบคทีเรียดีไนตริฟายอิง .
ตัวอย่าง ตั้งแต่ 2005 , น้ำเครื่องปฏิกรณ์ที่ใช้แหล่งคาร์บอนภายใน ถูกรวมเข้าไปในแบบราส ( รูปที่ 2 ) ในเนเธอร์แลนด์ ใน 600 / ปีฟาร์มอัตราแลกเปลี่ยนน้ำไนล์ tilapiaoreochromis niloticusras เป็นต่ำเป็น 30 ลิตร / กิโลกรัมอาหาร MT