The initial design of the proposed

The initial design of the proposed PL-3 precast concrete
bridge barrier met the CHBDC design criteria for static
loading. CHBDC specifies transverse, longitudinal, and
vertical loads of 210, 70, and 90 kN (47, 16, and 20 kip),
respectively, that can be applied simultaneously over a
certain barrier length. The transverse load is applied per
CHBDC over a length of 2400 mm (94 in.) for PL-3 barriers.
Because the transverse loading per meter length of the
barrier is the critical design load case, neither longitudinal
nor vertical load was considered in the design of the barrier
wall reinforcement and anchorages between the deck slab
and the barrier wall.
The punching shear capacity of the threaded rod embedded
in the concrete deck slab was calculated using different
North American codes and as reported in the literature.4,8–10
The three possible failure criteria of the threaded rod
embedded into the concrete deck slab specified in appendix
D of CSA-A23.3-049
were also considered in the design:
tensile capacity of the steel rod, concrete breakout of the
embedment, and concrete pryout capacity. For durability,
the threaded rods were tensioned to provide sufficient
precompressive stress (bearing pressure) at the precast
concrete barrier–deck slab interface to prevent water leakage.
This was achieved by limiting the actual tensile stress
at the barrier front face at barrier-deck interface to the
allowable tensile stress limit specified in CHBDC at the
serviceability limit state.
Yield-line analysis was conducted to determine the
ultimate flexural capacity of the concrete components as
specified in the AASHTO LRFD Bridge Design Specifications.
8
In the analysis, it was assumed that the yield-line
failure pattern occurs within the barrier wall and does not
extend into the deck slab. This means that the deck slab
must have sufficient resistance to force the yield-line failure
pattern to remain within the barrier wall. AASHTO
LRFD specifications’ yield-line analysis is also based
on the assumption that the barrier wall is long enough to
result in the desired yield-line failure pattern. For short
barrier walls, a single yield line may form along the barrier
wall–deck slab joint. Sennah et al.3
present detailed
calculations for the design of the proposed precast concrete
barrier system.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การออกแบบเบื้องต้นที่เสนอ PL-3
คอนกรีตสำเร็จรูปกั้นสะพานพบกับเกณฑ์การออกแบบสำหรับCHBDC
คงโหลด CHBDC
ระบุขวางยาวและโหลดแนวตั้งของ210, 70 และ 90 กิโลนิวตัน (47, 16, และ 20 กีบ) ตามลำดับที่สามารถนำมาใช้พร้อมกันในช่วงระยะเวลาในอุปสรรคบางอย่าง โหลดขวางถูกนำไปใช้ต่อCHBDC มากกว่าความยาว 2,400 มิลลิเมตร (94.) สำหรับ PL-3 อุปสรรค. เพราะโหลดขวางต่อความยาวเมตรของอุปสรรคเป็นกรณีที่โหลดการออกแบบที่สำคัญไม่ยาวโหลดหรือแนวตั้งได้รับการพิจารณาในการออกแบบของอุปสรรคการเสริมแรงผนังและยึดระหว่างพื้นดาดฟ้าและผนังกั้น. ความจุเฉือนเจาะของแกนเกลียวฝังในพื้นดาดฟ้าคอนกรีตที่คำนวณโดยใช้ที่แตกต่างกันรหัสอเมริกาเหนือและรายงานในliterature.4,8-10 สามเกณฑ์ที่ความล้มเหลวเป็นไปได้ของแกนเกลียวฝังลงในพื้นดาดฟ้าคอนกรีตที่ระบุไว้ในภาคผนวกD ของ CSA-A23.3-049 ยังได้รับการพิจารณาในการออกแบบ: ความสามารถในการต้านทานแรงดึงของแกนเหล็กแหกคุกที่เป็นรูปธรรมของการฝังและคอนกรีต pryout ความจุ เพื่อความทนทาน, แท่งเกลียวถูกแรงเพื่อให้เพียงพอความเครียด precompressive (ความดันแบริ่ง) ที่สำเร็จรูปคอนกรีตกั้นดาดฟ้าอินเตอร์เฟซที่พื้นเพื่อป้องกันการรั่วซึมของน้ำ. นี่คือความสำเร็จโดยการ จำกัด ความเครียดแรงดึงที่เกิดขึ้นจริงที่ด้านหน้าอุปสรรคที่อินเตอร์เฟซที่ดาดฟ้าอุปสรรคกับขีด จำกัด ของความเครียดแรงดึงอนุญาตที่ระบุไว้ใน CHBDC ที่ขีดจำกัด ของการบริการของรัฐ. การวิเคราะห์ผลตอบแทนบรรทัดได้ดำเนินการเพื่อตรวจสอบความสามารถในการดัดที่ดีที่สุดของส่วนประกอบที่เป็นรูปธรรมตามที่ระบุไว้ในAASHTO LRFD ออกแบบสะพานจำเพาะ. 8 ในการวิเคราะห์มันก็สันนิษฐานว่า ผลผลิตบรรทัดรูปแบบความล้มเหลวที่เกิดขึ้นภายในผนังกั้นและไม่ได้ขยายเข้าไปในพื้นดาดฟ้า ซึ่งหมายความว่าพื้นดาดฟ้าจะต้องมีความต้านทานเพียงพอที่จะบังคับความล้มเหลวของผลตอบแทนบรรทัดรูปแบบที่จะยังคงอยู่ในผนังกำแพง AASHTO วิเคราะห์ข้อกำหนด LRFD 'ผลตอบแทนสายยังขึ้นอยู่บนสมมติฐานที่ว่าผนังกั้นเป็นเวลานานพอที่จะส่งผลให้อัตราผลตอบแทนบรรทัดรูปแบบที่ต้องการความล้มเหลว สำหรับระยะสั้นผนังกั้นเป็นเส้นอัตราผลตอบแทนในรูปแบบเดียวอาจพร้อมกั้นผนังพื้นดาดฟ้าร่วม Sennah et al.3 รายละเอียดปัจจุบันการคำนวณการออกแบบที่นำเสนอสำเร็จรูปคอนกรีตระบบอุปสรรค

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การออกแบบเริ่มต้นของการเสนอ pl-3
สะพานคอนกรีตสำเร็จรูปกั้นเจอ chbdc เกณฑ์การออกแบบสำหรับโหลดแบบคงที่

chbdc ระบุตามยาวและตามขวาง
โหลดแนวตั้ง 210 , 70 และ 90 KN ( 47 , 16 และ 20 กีบ )
) ที่สามารถใช้พร้อมกันกว่า
ความยาวอุปสรรคบางอย่าง โหลดแนวประยุกต์ /
chbdc ผ่านความยาว 2400 mm ( 94 )สำหรับอุปสรรค pl-3 .
เพราะขวางโหลดต่อความยาวเมตร
อุปสรรคคือวิกฤติโหลดการออกแบบกรณี หรือตามยาว
หรือโหลดแนวตั้งได้รับการพิจารณาในการออกแบบของผนังกั้น
การเสริมแรงและ anchorages ระหว่างดาดฟ้ากั้นผนังและพื้น
.
เจาะรูความจุของเกลียวฝัง
ในพื้นดาดฟ้าคอนกรีตมีค่าแตกต่างกัน
โดยใช้รหัสของอเมริกาเหนือ และรายงานในวรรณคดี ชั้นภูมิ ( 10
3 เป็นไปได้ความล้มเหลวตามเกณฑ์ของเกลียว
ที่ฝังอยู่ในคอนกรีตดาดฟ้าพื้นที่ระบุไว้ในภาคผนวกของ csa-a23.3-049
D
ยังพิจารณาในการออกแบบ :
ความจุแรงดึงของเหล็กเส้น ฝ่าวงล้อมของคอนกรีต
ฝังตัว และความจุ pryout คอนกรีต . เพื่อความทนทาน
เกลียวที่กระบอกเป็น tensioned เพื่อให้ความเครียด precompressive เพียงพอ
( ทนแรงดัน ) ที่กั้นดาดฟ้าพื้นคอนกรีตสำเร็จรูป
–อินเตอร์เฟซเพื่อป้องกันการรั่วซึมของน้ำ .
นี้ทำโดยจำกัดจริง
ความเค้นแรงดึงที่กั้นด้านหน้าที่กั้นดาดฟ้าติดต่อกับ
ที่แรงดึงวงเงินที่ระบุไว้ใน chbdc
ถ้าที่
จำกัดรัฐการวิเคราะห์เส้นผลผลิต มีวัตถุประสงค์เพื่อศึกษาความสามารถในการสูงสุดของส่วนประกอบ

ที่ระบุในคอนกรีตตาม AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS .
8
ในการวิเคราะห์ ก็สันนิษฐานว่าผลผลิตบรรทัด
ความล้มเหลวรูปแบบเกิดขึ้นภายในกั้นผนังและไม่
ขยายไปสู่ดาดฟ้าพื้น หมายถึงดาดฟ้าพื้น
ต้องมีความต้านทานเพียงพอที่จะบังคับผลผลิตเส้นความล้มเหลว
รูปแบบอยู่ภายในกำแพงผนัง มาตรฐานที่ออกแบบคุณสมบัติบรรทัดการวิเคราะห์ผลผลิต
' ตามด้วย
บนสมมติฐานว่ากั้นผนังยาวพอที่จะ
ผลในบรรทัดที่ต้องการผลผลิตความล้มเหลวในรูปแบบ สำหรับผนัง
กั้นสั้น เส้นผลผลิตเดียวอาจฟอร์มตามผนังและพื้นดาดฟ้ากั้น
ร่วม sennah et al .
3การคํานวณรายละเอียด
ปัจจุบันสำหรับออกแบบเสนอ
กั้นคอนกรีตสำเร็จรูประบบ